Proiectul unui sistem de alimentare cu căldură pentru școala Koskovo din sat. Koskovo, districtul Kichmengsko-Gorodetsky. Încălzirea școlii Selectarea dispozitivelor de încălzire

Este ușor să trimiți munca ta bună la baza de cunoștințe. Utilizați formularul de mai jos

Studenții, studenții absolvenți, tinerii oameni de știință care folosesc baza de cunoștințe în studiile și munca lor vă vor fi foarte recunoscători.

Postat pe http://allbest.ru/

CUdeţinere

Introducere

1. Calculul de încălzire, ventilație și alimentare cu apă caldă pentru o școală de 90 de elevi

1.1 Scurtă descriere scoli

1.2 Determinarea pierderilor de căldură prin gardurile exterioare ale garajului

1.3 Calculul suprafeței de încălzire și selectarea dispozitivelor de încălzire pentru sistemele de încălzire centrală

1.4 Calculul schimbului de aer școlar

1.5 Selectarea încălzitoarelor

1.6 Calculul consumului de căldură pentru alimentarea cu apă caldă a unei școli

2. Calculul încălzirii și ventilației altor obiecte conform schemei date nr. 1 cu alimentare centralizată și locală de căldură

2.1 Calculul consumului de căldură pentru încălzire și ventilație conform standardelor extinse pentru clădiri rezidențiale și publice

2.2 Calculul consumului de căldură pentru alimentarea cu apă caldă pentru locuințe și clădiri publice

3.Construirea unui program anual de încărcare termică și selectarea cazanelor

3.1 Construirea unui grafic anual de sarcină termică

3.2 Selectarea lichidului de răcire

3.3 Selectarea cazanelor

3.4 Construirea unui grafic anual pentru reglarea alimentării unei centrale termice

Referințe

Introducere

Complexul agroindustrial este un sector energetic al economiei naționale. Cantitate mare energia este cheltuită pentru încălzirea clădirilor industriale, rezidențiale și publice, crearea unui microclimat artificial în clădirile zootehnice și structurile de protecție a solului, uscarea produselor agricole, fabricarea produselor, obținerea frigului artificial și în multe alte scopuri. Prin urmare, furnizarea de energie a întreprinderilor agricole include o gamă largă de sarcini legate de producerea, transportul și utilizarea energiei termice și energie electrica folosind surse de energie tradiționale și netradiționale.

Acest proiect de curs oferă o opțiune pentru alimentarea integrată cu energie decontare:

· pentru o schemă dată de obiecte complexe agroindustriale, o analiză a nevoii de energie termică, electricitate, gaze și apa rece;

· se efectuează calculul sarcinilor de încălzire, ventilație și alimentare cu apă caldă;

· se determină puterea necesară a cazanului, care ar putea satisface nevoile de căldură ale gospodăriei;

· se efectuează selecția cazanelor.

· calcularea consumului de gaz,

1. Calculul de încălzire, ventilație și alimentare cu apă caldă pentru o școală de 90 de elevi

1 . 1 Scurtă hacaracteristicile școlii

Dimensiuni 43.350x12x2.7.

Volumul camerei V = 1709,34 m 3.

Extern pereții longitudinali- portantă, din cărămidă îngroșată și finisată, de calitate KP-U100/25 conform GOST 530-95 pe ciment - soluție de nisip M 50, grosime 250 și 120 mm și 140 mm de izolație - spumă de polistiren între ele.

Pereții interiori - din goluri, îngroșați cărămizi ceramice grad KP-U100/15 conform GOST 530-95, cu soluție M50.

Pereții despărțitori sunt realizate din cărămidă KP-U75/15 în conformitate cu GOST 530-95, cu mortar M 50.

Acoperiș - pâslă de acoperiș (3 straturi), șapă ciment-nisip 20mm, polistiren expandat 40mm, pâslă pentru acoperiș în 1 strat, șapă ciment-nisip 20mm și placa de acoperire din beton armat;

Podele - beton M300 si sol compactat cu piatra sparta.

Ferestre duble cu rame din lemn pereche, dimensiuni ferestre 2940x3000 (22 buc) și 1800x1760 (4 buc).

Uși exterioare din lemn simple 1770x2300 (6 buc)

Parametrii de proiectare ai aerului exterior tн = - 25 0 С.

Temperatura estimată de ventilație de iarnă a aerului exterior tn.v. = - 16 0 C.

Temperatura estimată a aerului intern tв = 16 0 С.

Zona de umiditate a zonei este normal uscată.

Presiune barometrică 99,3 kPa.

1.2 Calculul schimbului de aer la școală

Procesul de învățare are loc la școală. Caracterizat prin prezența pe termen lung a unui număr mare de studenți. Nu există emisii nocive. Coeficientul de schimbare a aerului pentru o școală va fi de 0,95...2.

unde Q este schimbul de aer, m?/h; Vп - volumul camerei, m?; K - rata de schimb de aer este luată = 1.

Fig.1. Dimensiunile camerei.

Volumul camerei:

V=1709,34 mc.

Q = 1 1709,34 = 1709,34 m 3 / h.

Îl aranjam în interior ventilatie generala, combinat cu incalzire. Natural ventilație de evacuareîl aranjam sub formă de arbori de evacuare, aria secțiunii transversale F a arborilor de evacuare se găsește prin formula: F = Q / (3600 ? n k.vn). , după ce s-a determinat în prealabil viteza aerului în arborele de evacuare cu o înălțime de h = 2,7 m

n k.in. = = 1,23 m/s

F = 1709,34 / (3600 1,23) = 0,38 m?

Numărul de arbori de evacuare

n wsh = F / 0,04 = 0,38 / 0,04 = 9,5? 10

Acceptăm 10 puțuri de evacuare de 2 m înălțime cu o secțiune transversală activă de 0,04 m? (cu dimensiunile 200 x 200 mm).

1.3 Determinarea pierderilor de căldură prin incintele exterioare ale încăperii

Nu ținem cont de pierderile de căldură prin incintele interioare ale încăperii, deoarece diferenţa de temperatură în încăperile separate nu depăşeşte 5 0 C. Determinăm rezistenţa la transferul de căldură a structurilor de închidere. Rezistenta la transferul de caldura perete exterior(Fig. 1) vor fi găsite folosind formula folosind datele din tabel. 1, știind că rezistenta termica percepția căldurii a suprafeței interioare a gardului Rв = 0,115 m 2 0 C/W

unde Rв este rezistența termică la absorbția de căldură a suprafeței interioare a gardului, m?·?С/W; - suma rezistențelor termice la conductivitatea termică a straturilor individuale m - gardul stratului cu grosimea di (m), realizat din materiale cu conductivitate termică li, W / (m·? C), sunt date valorile l în tabelul 1; Rн - rezistența termică la transferul de căldură a suprafeței exterioare a gardului Rн = 0,043 m 2 0 C/W (pentru pereți exteriori și podele de mansardă).

Fig.1 Structura materialelor peretelui.

Tabelul 1 Conductibilitatea termică și lățimea materialelor pereților.

Rezistența la transferul de căldură a peretelui exterior:

R01 = mA/W.

2) Rezistenta la transfer de caldura a ferestrelor Ro.ok = 0,34 m 2 0 C/W (aflam din tabelul de la pagina 8)

Rezistența la transferul de căldură a ușilor și porților exterioare este de 0,215 m 2 0 C/W (o găsim din tabelul de la pagina 8)

3) Rezistența la transferul de căldură a tavanului pentru un plafon fără acoperiș (Rв = 0,115 m 2 0 С/W, Rн = 0,043 m 2 0 С/W).

Calculul pierderilor de căldură prin tavane:

Fig.2 structura tavanului.

Tabelul 2 Conductibilitatea termică și lățimea materialelor pardoselii

Rezistenta la transferul termic al tavanului

m 2 0 C/V.

4) Pierderile de căldură prin pardoseli se calculează pe zone - benzi de 2 m lățime, paralele cu pereții exteriori (Fig. 3).

Suprafața zonelor de etaj minus suprafața subsolului:

F1 = 43 2 + 28 2 = 142 m 2

F1=12 2 + 12 2 = 48 m 2,

F2 = 43 2 + 28 2 = 148 m 2

F2=12 2 + 12 2 = 48 m 2,

F3 = 43 2 + 28 2 = 142 m 2

F3=6 0,5 + 12 2 = 27 m 2

Suprafețele suprafețelor de la subsol:

F1 = 15 2 + 15 2 = 60 m 2

F1=6 2 + 6 2 = 24 m 2,

F2 = 15 2 + 15 2 = 60 m 2

F2=6 2 = 12 m 2

F1 = 15 2 + 15 2 = 60 m 2

Pardoselile situate direct pe sol sunt considerate neizolate dacă sunt formate din mai multe straturi de materiale, conductivitatea termică a fiecăruia fiind de 1,16 W/(m 2 0 C). Podelele sunt considerate izolate dacă stratul izolator are l<1,16 Вт/м 2 0 С.

Rezistența la transferul de căldură (m 2 0 C/W) pentru fiecare zonă este determinată ca și pentru podelele neizolate, deoarece conductivitatea termică a fiecărui strat l? 1,16 W/m 2 0 C. Deci, rezistenţa la transferul de căldură Ro = Rn.p. pentru prima zonă este 2,15, pentru a doua - 4,3, pentru a treia - 8,6, restul - 14,2 m 2 0 C/W.

5) Suprafața totală a deschiderilor ferestrelor:

Fok = 2,94 3 22 + 1,8 1,76 6 = 213 m 2.

Suprafața totală a ușilor exterioare:

Fdv = 1,77 2,3 6 = 34,43 m2.

Suprafața peretelui exterior minus deschiderile ferestrelor și ușilor:

Fn.s. = 42,85 2,7 + 29,5 2,7 + 11,5 2,7 + 14,5 2,7+3 2,7+8,5 2,7 - 213-34,43 = 62 m2 .

Zona peretelui subsolului:

Fn.s.p =14,5 2,7+5,5 2,7-4,1=50

6) Zona tavanului:

Fpot = 42,85 12+3 8,5 = 539,7 m2,

unde F este aria gardului (m?), care este calculată cu o precizie de 0,1 m? (dimensiunile liniare ale structurilor de închidere se determină cu o precizie de 0,1 m, cu respectarea regulilor de măsurare); tв și tн - temperaturile calculate ale aerului interior și exterior, ?С (adăugați 1…3); R 0 - rezistența totală la transferul de căldură, m 2 0 C / W; n este un coeficient în funcție de poziția suprafeței exterioare a gardului în raport cu aerul exterior, vom lua valorile coeficientului n=1 (pentru pereți exteriori, acoperișuri fără acoperiș, podele de mansardă cu oțel, țigle). sau acoperiș din azbest-ciment peste strunguri rare, podele pe sol)

Pierderi de căldură prin pereții exteriori:

Fns = 601,1 W.

Pierderi de căldură prin pereții exteriori ai subsolului:

Fn.s.p = 130,1 W.

F n.s. =F n.s. +F n.s.p. =601,1+130,1=731,2 W.

Pierderi de căldură prin ferestre:

Focal = 25685 W.

Pierderi de căldură prin uși:

Fdv = 6565,72 W.

Pierderi de căldură prin tavan:

Fpot = = 13093,3 W.

Pierderi de căldură prin podea:

Fpol = 6240,5 W.

Pierderi de căldură prin podeaua subsolului:

Fpol.p = 100 W.

F etaj = F etaj. +F jumătate p. =6240,5+100=6340,5 W.

Pierderile suplimentare de căldură prin pereți verticali externi și înclinați (proiecție verticală), uși și ferestre depind de diverși factori. Valorile Fdob sunt calculate ca procent din principalele pierderi de căldură. Pierderea suplimentară de căldură prin peretele exterior și ferestrele orientate spre nord, est, nord-vest și nord-est este de 10%, iar spre sud-est și vest - 5%.

Pierderile suplimentare pentru infiltrarea aerului exterior pentru clădirile industriale se consideră a fi de 30% din pierderile principale prin toate gardurile:

Finf = 0,3 · (Fn.s. + Fok. + Fpot. + Fdv + Fpol.) = 0,3 · (731,2 + 25685 + 13093,3 + 6565,72 + 6340,5) = 15724, 7 W

Astfel, pierderea totală de căldură este determinată de formula:

Fogr=78698,3 W.

1.4 Calculul suprafeței de încălzire și selecțiadispozitive de încălzire pentru sistemele de încălzire centrală

Dispozitivele de încălzire cele mai comune și universal utilizate sunt caloriferele din fontă. Sunt instalate în clădiri rezidențiale, publice și diverse industriale. Folosim tevi de otel ca dispozitive de incalzire in spatii industriale.

Să determinăm mai întâi fluxul de căldură de la conductele sistemului de încălzire. Fluxul de căldură transmis camerei de conductele neizolate așezate deschis este determinat de formula 3:

Ftr = Ftr ktr · (ttr - tv) z,

unde Ftr = p? d l - aria suprafeței exterioare a țevii, m?; d și l - diametrul exterior și lungimea conductei, m (diametrele conductelor principale sunt de obicei de 25...50 mm, coloane de 20...32 mm, conexiuni la dispozitivele de încălzire 15...20 mm); ktr - coeficientul de transfer termic al conductei W/(m 2 0 C) se determină conform Tabelului 4 în funcție de presiunea temperaturii și tipul de lichid de răcire din conductă, ? z - coeficient egal cu 0,25 pentru linia de alimentare situată sub tavan, pentru coloane verticale - 0,5, pentru linia de retur situată deasupra podelei - 0,75, pentru conexiunile la dispozitivul de încălzire - 1,0

Conducta de alimentare:

Diametru - 50 mm:

F1 50mm =3,14 73,4 0,05=11,52 m?;

Diametru 32 mm:

F1 32mm =3,14 35,4 0,032=3,56 m?;

Diametru - 25 mm:

F1 25mm =3,14 14,45 0,025=1,45 m?;

Diametrul-20:

F1 20mm =3,14 32,1 0,02=2,02 m?;

Conducta de retur:

Diametru - 25 mm:

F2 25mm =3,14 73,4 0,025=5,76 m?;

Diametru - 40 mm:

F2 40mm =3,14 35,4 0,04=4,45 m?;

Diametru - 50 mm:

F2 50mm =3,14 46,55 0,05=7,31 m?;

Coeficientul de transfer de căldură al conductelor pentru diferența medie dintre temperatura apei din dispozitiv și temperatura aerului din cameră (95+70) / 2 - 15 = 67,5 °C este luat egal cu 9,2 W/(m? °C) . în conformitate cu datele din tabelul 4.

Conducerea directă a căldurii:

Ф p1,50mm = 11,52 9,2 · (95 - 16) 1 = 8478,72 W;

Ф p1,32mm =3,56 9,2 · (95 - 16) 1=2620,16 W;

Ф p1,25mm =1,45 9,2 · (95 - 16) 1=1067,2 W;

Ф p1,20mm =2,02 9,2 · (95 - 16) 1=1486,72 W;

Conducta de retur de caldura:

Ф p2,25mm =5,76 9,2 · (70 - 16) 1=2914,56 W;

Ф p2,40mm =4,45 9,2 · (70 - 16) 1=2251,7 W;

Ф p2,50mm = 7,31 9,2 · (70 - 16) 1 = 3698,86 W;

Debitul total de căldură de la toate conductele:

F tr =8478.72+2620.16+1067.16+1486.72+2914.56+2251.17+3698.86=22517.65 W

Suprafața necesară de încălzire (m?) a dispozitivelor este determinată aproximativ prin formula 4:

unde Fogr-Ftr este transferul de căldură al dispozitivelor de încălzire, W; Ftr - transfer de căldură al conductelor deschise situate în aceeași încăpere cu dispozitive de încălzire, W;

kpr - coeficientul de transfer termic al dispozitivului, W/(m 2 0 C). pentru încălzirea apei tpr = (tg+tо)/2; tg și tо - temperatura calculată a apei calde și răcite din aparat; pentru încălzirea cu abur de joasă presiune, se ia tpr = 100 °C în sistemele de înaltă presiune, tpr este egală cu temperatura aburului din fața dispozitivului la presiunea corespunzătoare; tв - temperatura de proiectare a aerului în cameră, ?С; în 1 - factor de corecție ținând cont de metoda de instalare a dispozitivului de încălzire. Când este instalat liber pe un perete sau într-o nișă de 130 mm adâncime, 1 = 1; în alte cazuri, valorile de 1 sunt luate pe baza următoarelor date: a) dispozitivul este instalat pe un perete fără nișă și acoperit cu o placă sub forma unui raft cu o distanță între placă și dispozitivul de încălzire de 40...100 mm, coeficient de 1 = 1,05...1,02; b) aparatul se instalează într-o nișă de perete cu adâncimea mai mare de 130 mm cu o distanță între placă și dispozitivul de încălzire de 40...100 mm, coeficient 1 = 1,11...1,06; c) dispozitivul este instalat într-un perete fără nișă și închis cu un dulap din lemn cu fante în placa de sus și în peretele frontal lângă podea cu o distanță între placă și dispozitivul de încălzire egală cu 150, 180, 220 și 260 mm, coeficientul lui 1 este 1,25, respectiv; 1,19; 1.13 și 1.12; în 1 - factor de corecție în 2 - factor de corecție ținând cont de răcirea apei în conducte. Cu instalarea deschisă a conductelor de încălzire a apei și cu încălzire cu abur în 2 =1. pentru o conductă ascunsă, cu circulație cu pompă la 2 = 1,04 (sisteme cu o singură conductă) și la 2 = 1,05 (sisteme cu două conducte cu distribuție aeriană); cu circulație naturală, datorită răcirii crescute a apei în conducte, valorile de 2 trebuie înmulțite cu un factor de 1,04.

Numărul necesar de secțiuni de radiatoare din fontă pentru camera calculată este determinat de formula:

n = Fpr / fsecțiune,

unde fsection este aria suprafeței de încălzire a unei secțiuni, m? (Tabelul 2).

n = 96 / 0,31 = 309.

Valoarea n rezultată este aproximativă. Dacă este necesar, se împarte în mai multe dispozitive și, prin introducerea unui factor de corecție de 3, ținând cont de modificarea coeficientului mediu de transfer termic al dispozitivului în funcție de numărul de secțiuni din acesta, numărul de secțiuni acceptate pentru instalare în fiecare dispozitiv de incalzire se gaseste:

nset = n · în 3;

nset = 309 · 1,05 = 325.

Instalăm 27 de calorifere în 12 secțiuni.

încălzire alimentare cu apă ventilație școală

1.5 Selectarea încălzitoarelor

Încălzitoarele de aer sunt folosite ca dispozitive de încălzire pentru a crește temperatura aerului furnizat încăperii.

Alegerea încălzitoarelor de aer este determinată în următoarea ordine:

1. Determinați debitul de căldură (W) utilizat pentru încălzirea aerului:

Fv = 0,278 Q ? Cu? c (tв - tн), (10)

unde Q este debitul volumetric de aer, m?/h; с - densitatea aerului la temperatura tк, kg/m?; ap = 1 kJ/ (kg ? C) - capacitatea termică izobară specifică a aerului; tk - temperatura aerului după încălzire, ? tn - temperatura inițială a aerului care intră în încălzitor, ?

Densitatea aerului:

c = 346/(273+18) 99,3/99,3 = 1,19;

Fv = 0,278 1709,34 1,19 1 (16- (-16)) = 18095,48 W.

Viteza estimată a masei aerului este de 4-12 kg/s m?.

3. Apoi, conform Tabelului 7, selectăm modelul și numărul încălzitorului cu aria secțiunii transversale în aer liber apropiată de cea calculată. La instalarea mai multor încălzitoare în paralel (de-a lungul fluxului de aer), se ia în considerare suprafața totală a secțiunii transversale deschise a acestora. Alegem 1 K4PP nr. 2 cu o secțiune transversală a aerului liber de 0,115 m? și o suprafață de încălzire de 12,7 m?

4. Pentru încălzitorul selectat, calculați viteza reală a masei aerului

5. După aceasta, conform graficului (Fig. 10) pentru modelul de încălzire adoptat, găsim coeficientul de transfer termic k în funcție de tipul de lichid de răcire, viteza acestuia și valoarea ns. Conform graficului, coeficientul de transfer termic k = 16 W/(m 2 0 C)

6. Determinați debitul de căldură real (W) transferat de unitatea de încălzire către aerul încălzit:

Фк = k F (t?ср - tср),

unde k este coeficientul de transfer termic, W/(m 2 0 C); F - suprafața de încălzire a încălzitorului, m?; t?av - temperatura medie a lichidului de răcire, ?C, pentru lichid de răcire - abur - t?av = 95?C; tav - temperatura medie a aerului încălzit t?av = (tk + tn) /2

Fk = 16 12,7 (95 -(16-16)/2) = 46451 2 = 92902 W.

2 plăci de încălzire KZPP nr. 7 asigură un flux de căldură de 92902 W, iar cel necesar este de 83789,85 W. În consecință, transferul de căldură este pe deplin asigurat.

Marja de transfer termic este = 6%.

1.6 Calculul consumului de căldură pentru alimentarea cu apă caldă a unei școli

La școală este nevoie de apă caldă pentru nevoi sanitare și casnice. O școală cu 90 de locuri consumă 5 litri de apă caldă pe zi. Total: 50 litri. Asadar, asezam 2 risers cu un debit de apa de 60 l/h fiecare (adica doar 120 l/h). Avand in vedere ca in medie apa calda este folosita pentru necesitati sanitare timp de aproximativ 7 ore pe parcursul zilei, constatam ca cantitatea de apa calda este de 840 l/zi. Consumul școlar pe oră este de 0,35 m?/h

Apoi fluxul de căldură către alimentarea cu apă va fi

Fgv. = 0,278 · 0,35 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 20038 W

Numărul de cabine de duș pentru școală este de 2. Consumul orar de apă caldă pe cabină este Q = 250 l/h, să presupunem că în medie dușul funcționează 2 ore pe zi.

Apoi consumul total de apă caldă: Q = 3 2 250 10 -3 = 1m 3

Fgv. =0,278 · 1 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 57250 W.

F g.v. =20038+57250=77288 W.

2. Calculul sarcinii termice pentru încălzire centralizată

2.1 RCalculul consumului de căldură pentru încălzire și ventilație conformstandarde extinse

Debitul maxim de căldură (W) cheltuit pentru încălzirea clădirilor rezidențiale și publice din sat incluse în sistemul centralizat de încălzire poate fi determinat prin indicatori agregați în funcție de suprafața de locuit folosind următoarele formule:

Fotografie = c? F,

Foto.j.=0,25 Foto.j., (19)

unde c este un indicator agregat al debitului de căldură specific maxim cheltuit pentru încălzirea a 1 m2? suprafata de locuit, W/m?. Valorile lui c sunt determinate în funcție de temperatura aerului exterior de iarnă calculată conform programului (Fig. 62); F - suprafata de locuit, m?.

1. Pentru treisprezece clădiri de 16 apartamente cu o suprafață de 720 m2, obținem:

Fotografie = 13.170.720 = 1591200 W.

2. Pentru unsprezece clădiri de 8 apartamente cu o suprafață de 360 m2 obținem:

Fotografie = 8.170.360 = 489600 W.

3. Pentru miere. punct cu dimensiunile 6x6x2.4 obținem:

Fotototal=0,25 170 6 6=1530 W;

4.Pentru un birou cu dimensiunile 6x12 m:

Foto generală = 0,25 170 6 12 = 3060 W,

Pentru clădirile individuale rezidențiale, publice și industriale, debitele maxime de căldură (W) cheltuite pentru încălzire și încălzirea aerului în sistemul de ventilație de alimentare sunt determinate aproximativ de formulele:

Ph = qot Vn (tv - tn) a,

Фв = qв · Vн · (tв - tн.в.),

unde q from și q in sunt caracteristicile specifice de încălzire și ventilație ale clădirii, W/(m 3 · 0 C), luate conform Tabelului 20; V n - volumul clădirii conform măsurării exterioare fără subsol, m 3, se ia conform proiectelor standard sau se determină prin înmulțirea lungimii acesteia cu lățimea și înălțimea sa de la nivelul de planificare al terenului până la vârful cornișei ; t in = temperatura medie de proiectare a aerului, tipică pentru majoritatea încăperilor clădirii, 0 C; t n = temperatura aerului exterior calculată iarna, - 25 0 C; t n.v. - temperatura estimată de ventilare iarnă a aerului exterior, - 16 0 C; a - factor de corecție ținând cont de influența condițiilor climatice locale asupra caracteristicilor termice specifice la tn = 25 0 C a = 1,05

Ph = 0,7 18 36 4,2 (10 - (- 25)) 1,05 = 5000,91 W,

Fv.tot.=0,4 5000,91=2000 W.

Casa de brigadă:

Ph = 0,5 1944 (18 - (- 25)) 1,05 = 5511,2 W,

Atelier școlar:

Ph = 0,6 1814,4 (15 - (- 25)) 1,05 = 47981,8 W,

Fv = 0,2 1814,4 (15 - (- 16)) = 11249,28 W,

2.2 RCalculul consumului de căldură pentru alimentarea cu apă caldă ptcladiri rezidentiale si publice

Debitul mediu de căldură (W) consumat în timpul perioadei de încălzire pentru alimentarea cu apă caldă a clădirilor se află după formula:

F g.v. = q g.v. n f,

În funcție de rata consumului de apă la o temperatură de 55 0 C, indicatorul agregat al debitului termic mediu (W) cheltuit pentru alimentarea cu apă caldă pentru o persoană va fi egal cu: La un consum de apă de 115 l/zi q g.w. este 407 W.

Pentru 16 blocuri de locuințe cu 60 de locuitori, debitul de căldură pentru alimentarea cu apă caldă va fi: F g.w. = 407 60 = 24420 W,

pentru treisprezece astfel de case - F g.v. = 24420 · 13 = 317460 W.

Consumul de căldură pentru alimentarea cu apă caldă a opt blocuri de 16 apartamente cu 60 de locuitori vara

F g.v.l. = 0,65 · F g.v. = 0,65 317460 = 206349 W

Pentru 8 blocuri cu 30 de locuitori, debitul de căldură pentru alimentarea cu apă caldă va fi:

F g.v. = 407 · 30 = 12210 W,

pentru unsprezece astfel de case - F g.v. = 12210 · 11 = 97680 W.

Consumul de căldură pentru alimentarea cu apă caldă a unsprezece blocuri de 8 apartamente cu 30 de locuitori vara

F g.v.l. = 0,65 · F g.v. = 0,65 · 97680 = 63492 W.

Apoi, fluxul de căldură către alimentarea cu apă a biroului va fi:

Fgv. = 0,278 0,833 983 4,19 (55 - 5) = 47690 W

Consumul de căldură pentru alimentarea cu apă caldă de birou vara:

F g.v.l. = 0,65 F g.v. = 0,65 47690 = 31000 W

Fluxul de căldură către alimentarea cu apă medicală. punctul va fi:

Fgv. = 0,278 0,23 983 4,19 (55 - 5) = 13167 W

Consumul de căldură pentru alimentarea cu apă caldă miere. articol vara:

F g.v.l. = 0,65 F g.v. = 0,65 13167 = 8559 W

În ateliere, apa caldă este necesară și pentru nevoi sanitare și menajere.

Atelierul contine 2 montante cu un debit de apa de 30 l/h fiecare (adica in total 60 l/h). Avand in vedere ca in medie apa calda pentru nevoi sanitare este folosita aproximativ 3 ore pe zi, gasim cantitatea de apa calda - 180 l/zi

Fgv. = 0,278 · 0,68 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 38930 W

Debitul de căldură consumat pentru alimentarea cu apă caldă la un atelier școlar vara:

Fgv.l = 38930 · 0,65 = 25304,5 W

Tabel rezumativ al fluxurilor de căldură

Debitele de căldură calculate, W
	Nume	Încălzire	Ventilare	Nevoi tehnice

	Scoala pentru 90 de elevi
	casa de 16 mp
	Miere. paragraf
	bloc de 8 apartamente
	Atelier școlar

F total =F de la +F la +F g.v. =2147318+13243+737078=2897638 W.

3. Construirea unui program anualsarcina de incalzire si selectia cazanelor

3.1 Construirea unui grafic anual de sarcină termică

Consumul anual pentru toate tipurile de consum de căldură poate fi calculat folosind formule analitice, dar este mai convenabil să-l determinăm grafic din graficul anual de încărcare termică, care este, de asemenea, necesar pentru a stabili modurile de funcționare a cazanului pe tot parcursul anului. Un astfel de grafic este construit în funcție de durata diferitelor temperaturi dintr-o zonă dată, care este determinată conform Anexei 3.

În fig. Figura 3 prezintă graficul de sarcină anuală a cazanului care deservește zona rezidențială a satului și un grup de clădiri industriale. Graficul este construit după cum urmează. În partea dreaptă, de-a lungul axei absciselor, durata de funcționare a cazanului este reprezentată în ore, în partea stângă - temperatura aerului exterior; Consumul de căldură este reprezentat de-a lungul axei ordonatelor.

În primul rând, ei construiesc un grafic al modificărilor consumului de căldură pentru încălzirea clădirilor rezidențiale și publice, în funcție de temperatura exterioară. Pentru a face acest lucru, debitul maxim total de căldură cheltuit pentru încălzirea acestor clădiri este trasat pe axa ordonatelor, iar punctul găsit este legat printr-o linie dreaptă de punctul corespunzător temperaturii aerului exterior egal cu temperatura medie de proiectare a clădirilor rezidențiale; clădiri publice și industriale tв = 18 °С. Deoarece începutul sezonului de încălzire este luat la o temperatură de 8 °C, linia 1 a graficului până la această temperatură este prezentată ca o linie punctată.

Consumul de căldură pentru încălzirea și ventilarea clădirilor publice în funcția tн este o linie dreaptă înclinată 3 de la tв = 18 °С la temperatura de ventilație calculată tн.в. pentru o anumită regiune climatică. La temperaturi mai scăzute, aerul din cameră este amestecat cu aerul de alimentare din exterior, adică. are loc recirculare, iar consumul de căldură rămâne neschimbat (graficul este paralel cu axa absciselor). În mod similar, sunt construite grafice ale consumului de căldură pentru încălzirea și ventilația diferitelor clădiri industriale. Temperatura medie a clădirilor industriale tв = 16 °С. În figura este prezentat consumul total de căldură pentru încălzire și ventilație pentru acest grup de obiecte (liniile 2 și 4 pornind de la o temperatură de 16 °C). Consumul de căldură pentru alimentarea cu apă caldă și nevoile tehnologice nu depind de tn. Graficul general pentru aceste pierderi de căldură este prezentat ca linie dreaptă 5.

Graficul total al consumului de căldură în funcție de temperatura aerului exterior este prezentat prin linia întreruptă 6 (punctul de rupere corespunde tn.v.), tăind pe axa ordonatelor un segment egal cu debitul maxim de căldură consumat pentru toate tipurile de consum. (? Ph + ? Fv + ? Fg. c. + ?Ft) la temperatura exterioară calculată tн.

Adunând încărcările totale, am obținut 2,9 W.

În dreapta axei absciselor, pentru fiecare temperatură exterioară, s-a păstrat numărul de ore din sezonul de încălzire (cumulat) în care temperatura a rămas egală sau mai mică decât cea pentru care s-a realizat construcția (Anexa 3). Și linii verticale sunt trase prin aceste puncte. În continuare, ordonatele corespunzătoare consumului maxim de căldură la aceleași temperaturi exterioare sunt proiectate pe aceste linii din graficul consumului total de căldură. Punctele rezultate sunt conectate printr-o curbă netedă 7, care reprezintă un grafic al sarcinii termice în timpul perioadei de încălzire.

Aria delimitată de axele de coordonate, curba 7 și linia orizontală 8, care arată sarcina totală de vară, exprimă consumul anual de căldură (GJ/an):

Qan = 3,6 10 -6 F m Q m n,

unde F este aria graficului sarcinii termice anuale, mm?; m Q și m n sunt scara consumului de căldură și a timpului de funcționare al cazanului, W/mm, respectiv h/mm.

Qan = 3,6 10 -6 9871,74 23548 47,8 = 40001,67 J/an

Din care perioada de încălzire reprezintă 31681,32 J/an, adică 79,2%, pentru vara 6589,72 J/an, adică 20,8%.

3.2 Selectarea lichidului de răcire

Folosim apa ca lichid de racire. Deci, care este sarcina termică de proiectare Fr? 2,9 MW, care este mai mică decât condiția (Fr? 5,8 MW), este permisă utilizarea apei cu o temperatură de 105 °C în conducta de alimentare, iar în conducta de retur se presupune că temperatura apei este de 70 °C. În același timp, ținem cont că scăderea temperaturii în rețeaua de consumatori poate ajunge la 10%.

Utilizarea apei supraîncălzite ca lichid de răcire asigură economii mai mari la țevile metalice prin reducerea diametrului acestora și reduce consumul de energie al pompelor de rețea, deoarece cantitatea totală de apă care circulă în sistem este redusă.

Deoarece unii consumatori necesită abur în scopuri tehnice, consumatorii trebuie să instaleze schimbătoare de căldură suplimentare.

3.3 Alegerea cazanelor

Cazanele de incalzire si industriale, in functie de tipul de cazane instalate in ele, pot fi de apa calda, abur sau combinate - cu cazane de abur si apa calda.

Alegerea cazanelor convenționale din fontă cu lichid de răcire la temperatură joasă simplifică și reduce costul aprovizionării locale cu energie. Pentru furnizarea de căldură, acceptăm trei cazane de apă din fontă „Tula-3” cu o putere termică de 779 kW fiecare folosind combustibil gazos cu următoarele caracteristici:

Puterea estimată Фр = 2128 kW

Puterea instalată Fu = 2337 kW

Suprafata de incalzire - 40,6 m?

Număr de secțiuni - 26

Dimensiuni 2249? 2300? 2361 mm

Temperatura maximă de încălzire a apei - 115?

Eficiență la funcționarea pe gaz zk.a. = 0,8

Când funcționează în modul de abur, presiunea în exces a aburului este de 68,7 kPa

Când funcționează în modul abur, puterea este redusă cu 4 - 7%

3.4 Construirea unui grafic anual pentru reglarea alimentării unei centrale termice

Datorită faptului că sarcina termică a consumatorilor variază în funcție de temperatura aerului exterior, modul de funcționare al sistemului de ventilație și aer condiționat, consumul de apă pentru alimentarea cu apă caldă și nevoile tehnologice, modurile economice de generare a energiei termice în camera cazanului trebuie să să fie asigurată prin reglarea centrală a furnizării de căldură.

În rețelele de încălzire a apei, se utilizează o reglare de înaltă calitate a furnizării de căldură, realizată prin modificarea temperaturii lichidului de răcire la un debit constant.

Graficele temperaturilor apei din rețeaua de încălzire sunt reprezentate de tп = f (tн, ?С), tо = f (tн, ?С). După ce am construit un grafic folosind metoda dată în lucrare pentru tn = 95 C? tо = 70?С pentru încălzire (se ține cont de faptul că temperatura lichidului de răcire din rețeaua de alimentare cu apă caldă nu trebuie să scadă sub 70?С), tпв = 90?С; tov = 55? C - pentru ventilație, determinăm intervalele de schimbări de temperatură ale lichidului de răcire în rețelele de încălzire și ventilație. Valorile temperaturii exterioare sunt reprezentate de-a lungul axei absciselor, iar temperatura apei de alimentare este reprezentată de-a lungul axei ordonatelor. Originea coincide cu temperatura interioară calculată pentru clădirile rezidențiale și publice (18°C) și temperatura lichidului de răcire, de asemenea, egală cu 18°C. La intersecția perpendicularelor restabilite pe axele de coordonate în punctele corespunzătoare temperaturilor tp = 95 °С, tн = -25 °С, se găsește punctul A, iar prin trasarea unei linii orizontale de la temperatura apei de retur de 70 °С, punctul Se găsește B prin conectarea punctelor A și Cu originea coordonatelor, obținem un grafic al modificărilor temperaturii apei de retur și de retur în rețeaua de încălzire în funcție de temperatura aerului exterior. Dacă există o sarcină de alimentare cu apă caldă, temperatura lichidului de răcire în linia de alimentare a unei rețele de tip deschis nu trebuie să scadă sub 70 °C, prin urmare graficul temperaturii pentru apa de alimentare are un punct de inflexiune C, la stânga căruia f p =const. Furnizarea de căldură pentru încălzire la o temperatură constantă este controlată prin modificarea debitului lichidului de răcire. Temperatura minimă a apei de retur este determinată prin trasarea unei linii verticale prin punctul C până când aceasta se intersectează cu graficul apei de retur. Proiecția punctului D pe axa ordonatelor arată cea mai mică valoare a lui pho. Perpendiculara, restabilită din punctul corespunzător temperaturii exterioare calculate (-16? C), intersectează liniile drepte AC și BD în punctele E și F, arătând temperaturile maxime ale apei înainte și retur pentru sistemele de ventilație. Adică, temperaturile sunt de 91 °C și, respectiv, 47 °C, care rămân neschimbate în intervalul de la tн.в și tн (liniile EK și FL). În acest interval de temperaturi ale aerului exterior, unitățile de ventilație funcționează cu recirculare, gradul căruia este reglat astfel încât temperatura aerului care intră în încălzitoare să rămână constantă.

Graficul temperaturilor apei din rețeaua de încălzire este prezentat în Fig. 4.

Fig.4. Graficul temperaturii apei în rețeaua de încălzire.

Referințe

1. Efendiev A.M. Proiectarea aprovizionării cu energie pentru întreprinderile agricole. Manual metodic. Saratov 2009.

2. Zaharov A.A. Atelier despre utilizarea căldurii în agricultură. Ediția a doua, revizuită și extinsă. Agropromizdat din Moscova 1985.

3. Zaharov A.A. Aplicarea căldurii în agricultură. Moscova Kolos 1980.

4. Kiryushatov A.I. Centrale termice pentru productia agricola. Saratov 1989.

5. SNiP 2.10.02-84 Clădiri și spații pentru depozitarea și prelucrarea produselor agricole.

Postat pe Allbest.ru

Documente similare

Exploatarea sistemelor de alimentare cu gaz. Caracteristicile tehnice ale dispozitivului pentru încălzire și alimentare cu apă caldă AOGV-10V. Amplasarea și instalarea dispozitivului. Determinarea consumului orar și anual de gaze naturale de către un aparat de încălzire și alimentare cu apă caldă.

teză, adăugată la 01.09.2009

Verificarea proprietăților de protecție împotriva căldurii ale gardurilor exterioare. Verificați dacă există condens de umezeală. Calculul puterii termice a sistemului de încălzire. Determinarea suprafeței și a numărului de dispozitive de încălzire. Calcul aerodinamic al canalelor sistemului de ventilație.

lucrare curs, adăugată 28.12.2017

Tipuri de sisteme de încălzire centrală și principii de funcționare a acestora. Comparația sistemelor moderne de alimentare cu căldură a unei pompe termohidrodinamice de tip TC1 și a unei pompe de căldură clasice. Sisteme moderne de încălzire și alimentare cu apă caldă în Rusia.

rezumat, adăugat 30.03.2011

Calcul termic al structurilor exterioare de incintă. Consumul de căldură pentru încălzirea aerului de ventilație. Selectarea sistemului de incalzire si a tipului de dispozitive de incalzire, calcul hidraulic. Cerințe de securitate la incendiu pentru proiectarea sistemelor de ventilație.

lucrare curs, adaugat 15.10.2013

Proiectarea și calculul unui sistem de încălzire a apei cu o singură conductă. Determinarea debitului de căldură calculat și a debitului de lichid de răcire pentru dispozitivele de încălzire. Calculul hidraulic al pierderilor de căldură în încăperi și clădiri, temperatura într-un subsol neîncălzit.

lucrare curs, adăugată 05.06.2015

Parametrii aerului extern și interior pentru perioadele reci și calde ale anului. Calcul termic al structurilor de împrejmuire. Calculul pierderilor de căldură a unei clădiri. Întocmirea unui bilanț termic și alegerea unui sistem de încălzire. Suprafețele dispozitivelor de încălzire.

lucrare curs, adaugat 20.12.2015

Calculul sarcinilor termice pentru încălzire, ventilație și apă caldă menajeră. Sarcină termică sezonieră. Calculul sarcinii pe tot parcursul anului. Calculul temperaturilor apei din rețea. Calculul consumului de apă din rețea. Calculul schemei termice a cazanului. Construirea unei scheme termice a unei camere de cazane.

teză, adăugată 10.03.2008

Cazană, echipament principal, principiu de funcționare. Calcul hidraulic al rețelelor de încălzire. Determinarea consumului de energie termică. Construirea unui program sporit pentru reglarea alimentării cu căldură. Procesul de înmuiere a apei de alimentare, afânare și regenerare.

teză, adăugată 15.02.2017

Caracteristicile complexului proiectat și alegerea tehnologiei procesului de producție. Mecanizarea alimentării cu apă și adăparea animalelor. Calculul tehnologic și selectarea echipamentelor. Sisteme de ventilație și încălzire cu aer. Calculul schimbului de aer și al iluminatului.

lucrare de curs, adăugată 12.01.2008

Aplicarea încălzirii radiante. Condiții de funcționare a emițătorilor de infraroșu pe gaz și electric. Proiectarea sistemelor de încălzire cu încălzitoare ITF „Elmash-micro”. Sistemul de control al temperaturii în hangar și scopul regulatorului cu două canale 2ТРМ1.

Este ușor să trimiți munca ta bună la baza de cunoștințe. Utilizați formularul de mai jos

Studenții, studenții absolvenți, tinerii oameni de știință care folosesc baza de cunoștințe în studiile și munca lor vă vor fi foarte recunoscători.

Postat pe http://www.allbest.ru/

INTRODUCERE

1.1 Informații generale despre clădire
1.2 Date climatologice

2.6 Despre programul VALTEC

3.3 Date inițiale

4.1.2 Instalarea dispozitivelor de încălzire
4.1.3 Instalarea supapelor de închidere și a dispozitivelor de control

5. AUTOMATIZAREA STAȚIEI DE încălzire

5.1 Prevederi generale și cerințe pentru sistemul de automatizare
5.2 Suport metrologic

5.2.1 Locații de instalare pentru instrumentele de măsură
5.2.2 Tipuri și caracteristici tehnice ale manometrelor
5.2.3 Tipuri și caracteristici tehnice ale termometrelor

5.3 Termostate radiatoare
5.4 Unitate de măsurare a căldurii

5.4.1 Cerințe generale pentru unitatea de măsurare și dispozitivele de măsurare
5.4.2 Caracteristicile și principiul de funcționare al contorului de căldură Logic

5.5 Dispecerarea si structura sistemului de management

6. SECȚIUNEA TEHNICĂ ȘI ECONOMICĂ

6.1 Problema alegerii unui sistem de încălzire în Rusia
6.2 Principalii pași în alegerea unui sistem de încălzire
7. SIGURANȚA VIEȚII
7.1 Măsuri de securitate a muncii

7.1.1 Măsuri de siguranță la instalarea conductelor
7.1.2 Măsuri de siguranță la instalarea sistemelor de încălzire
7.1.3 Reguli de siguranță la întreținerea punctelor de încălzire

7.2 Lista măsurilor de protecție a mediului

CONCLUZIE
LISTA SURSELOR UTILIZATE
ANEXA 1 Calcule de inginerie termică
ANEXA 2 Calculul pierderilor de căldură
ANEXA 3 Calculul dispozitivelor de încălzire
ANEXA 4 Calculul hidraulic al sistemului de încălzire
ANEXA 5. Selectarea schimbătorului de căldură cu plăci
ANEXA 6. Date tehnice ale debitmetrului SONO 1500 CT DANFOSS
ANEXA 7. Caracteristicile tehnice ale contorului de căldură „Logic SPT943.1”
ANEXA 8. Date tehnice ale controlerului electronic ECL Comfort 210
ANEXA 9. Specificația echipamentului punctului de încălzire

INTRODUCERE

Consumul de energie în Rusia, precum și în întreaga lume, este în creștere constantă și, mai ales, pentru a furniza căldură sistemelor de inginerie ale clădirilor și structurilor. Se știe că mai mult de o treime din tot combustibilul organic produs în țara noastră este cheltuit pentru furnizarea de căldură a clădirilor civile și industriale.

Principalele costuri cu căldura pentru nevoile casnice din clădiri (încălzire, ventilație, aer condiționat, alimentare cu apă caldă) sunt costurile cu încălzirea. Acest lucru se explică prin condițiile de funcționare ale clădirilor în timpul sezonului de încălzire în cea mai mare parte a Rusiei. În acest moment, pierderile de căldură prin structurile exterioare de închidere depășesc semnificativ generarea de căldură internă (de la oameni, corpuri de iluminat, echipamente). Prin urmare, pentru a menține un microclimat și o temperatură normale în clădirile rezidențiale și publice, este necesară dotarea acestora cu instalații și sisteme de încălzire.

Astfel, încălzirea este încălzirea artificială a clădirii, folosind o instalație sau un sistem special, pentru a compensa pierderile de căldură și a menține parametrii de temperatură în acestea la un nivel determinat de condițiile de confort termic pentru persoanele din cameră.

Ultimul deceniu a cunoscut și o creștere constantă a costului tuturor tipurilor de combustibil. Acest lucru se datorează atât tranziției la o economie de piață, cât și complexității crescânde a extracției combustibilului în timpul dezvoltării zăcămintelor adânci în anumite regiuni ale Rusiei. În acest sens, devine din ce în ce mai important să se rezolve problemele de economisire a energiei prin creșterea rezistenței termice a anvelopei exterioare a clădirii și economisirea consumului de energie termică la diferite perioade de timp și în diferite condiții de mediu prin reglarea utilizării dispozitivelor automate.

O sarcină importantă în condițiile moderne este instrumentarea energiei termice efectiv consumate. Această problemă este fundamentală în relația dintre organizația de furnizare a energiei și consumator. Și cu cât se rezolvă mai eficient în cadrul unui sistem separat de alimentare cu încălzire a unei clădiri, cu atât eficiența aplicării măsurilor de economisire a energiei este mai rapidă și vizibilă.

Pentru a rezuma cele de mai sus, putem spune că un sistem modern de alimentare cu căldură pentru o clădire, în special una publică sau administrativă, trebuie să îndeplinească următoarele cerințe:

Asigurarea conditiilor termice cerute in incapere. În plus, absența atât a subîncălzirii, cât și a excesului de temperatură a aerului în cameră este importantă, deoarece ambele fapte duc la o lipsă de confort. Acest lucru, la rândul său, poate duce la scăderea productivității și la sănătatea precară a ocupanților;

Capacitatea de a regla parametrii sistemului de alimentare cu căldură și, ca urmare, parametrii de temperatură din interiorul incintei, în funcție de dorințele consumatorilor, de timpul și caracteristicile de funcționare a clădirii administrative și de temperatura aerului exterior;

Independență maximă față de parametrii lichidului de răcire în rețelele de încălzire centrală și modurile de încălzire centrală;

Contabilitatea exactă a căldurii consumate efectiv pentru nevoile de încălzire, ventilație și alimentare cu apă caldă.

Scopul acestui proiect de diplomă este proiectarea unui sistem de încălzire pentru o clădire de școală situată la adresa: regiunea Vologda, sat. Koskovo, districtul Kichmengsko-Gorodetsky.

Clădirea școlii este cu două etaje cu dimensiunile axiale 49,5x42,0, înălțimea etajului 3,6 m.

La parterul clădirii se află săli de clasă, grupuri sanitare, o cameră electrică, o sală de mese, o sală de sport, un cabinet sanitar, un birou de director, un atelier, un vestiar, un hol și coridoare.

La etajul doi se află o sală de adunări, o sală de profesor, o bibliotecă, săli de travaliu pentru fete, săli de clasă și o baie. noduri, laborator, recreere.

Proiectarea structurală a clădirii este un cadru metalic portant din stâlpi și ferme de acoperire, acoperit cu panouri sandwich Petropanel de 120 mm grosime și tablă zincată de-a lungul panelor metalice.

Furnizarea căldurii este centralizată din camera cazanelor. Punct de conectare: rețea de încălzire supraterană cu o singură conductă. Racordarea sistemului de incalzire este asigurata conform unui circuit dependent. Temperatura lichidului de răcire din sistem este de 95-70 0 C. Temperatura apei din sistemul de încălzire este de 80-60 0 C.

1. SECȚIA ARHITECTURAL ȘI CONSTRUCȚII

1.1 Informații generale despre clădire

Clădirea școlii proiectată este situată în satul Koskovo, districtul Kichmengsko-Gorodetsky, regiunea Vologda. Designul arhitectural al fațadei clădirii este dictat de clădirile existente, ținând cont de noile tehnologii și folosind materiale moderne de finisare. Soluția de planificare a clădirii a fost realizată pe baza atribuirii de proiectare și a cerințelor documentelor de reglementare.

La parter se află: o sală, un vestiar, un birou de director, un cabinet de asistent sanitar, clase ale etapei I de învățământ, un atelier combinat, toalete pentru bărbați și femei, precum și unul separat pentru persoanele cu limitare. mobilitate, recreere, o sală de mese, o sală de sport, vestiare și dușuri și o cameră electrică.

Există o rampă de acces la primul etaj.

La etajul doi se află săli de laborator, birouri pentru liceeni, recreere, o bibliotecă, o sală de profesor, o sală de adunări cu încăperi pentru decorațiuni, toalete pentru bărbați și femei, precum și una separată pentru grupuri cu mobilitate redusă.

Numărul de studenți - 150 de persoane, inclusiv:

Școala primară - 40 persoane;

Școala medie - 110 persoane.

Profesori - 18 persoane.

Lucrători la cantină - 6 persoane.

Administratie - 3 persoane.

Alți specialiști - 3 persoane.

Personal de întreținere - 3 persoane.

1.2 Date climatologice

Zona de construcție este satul Koskovo, districtul Kichmengsko-Gorodetsky, regiunea Vologda. Acceptăm caracteristicile climatice în conformitate cu cea mai apropiată zonă populată - orașul Nikolsk.

Terenul prevăzut pentru construcție capitală este situat în condiții meteorologice și climatice:

Temperatura aerului exterior din cea mai rece perioadă de cinci zile, cu o probabilitate de 0,92 - t n = - 34 0 C

Temperatura celei mai reci zile cu o probabilitate de 0,92

Temperatura medie a perioadei cu temperatura medie zilnică a aerului<8 0 C (средняя температура отопительного периода) t от = - 4,9 0 С .

Durata perioadei cu temperatura medie zilnică a aerului exterior<8 0 С (продолжительность отопительного периода) z от = 236 сут.

Viteza standard a vântului - 23 kgf/m²

Temperatura aerului interior calculată este luată în funcție de scopul funcțional al fiecărei încăperi a clădirii în conformitate cu cerințele.

Determinăm condițiile de funcționare ale structurilor de împrejmuire în funcție de condițiile de umiditate ale incintelor și zonelor de umiditate. În consecință, acceptăm condițiile de funcționare ale structurilor externe de închidere ca „B”.

1.3 Amenajarea spațiului și soluțiile structurale ale clădirii

1.3.1 Elemente de amenajare a spațiului clădirii

Clădirea școlii este cu două etaje, cu dimensiunile axiale 42,0 x 49,5, înălțimea etajului 3,6 m.

Există o unitate de încălzire la subsol.

La parterul clădirii se află săli de clasă, o sală de mese, o sală de sport, coridoare și recreere, un birou pentru lucrătorii sanitari și toalete.

La etajul doi sunt săli de clasă, săli de laborator, o bibliotecă, o sală de profesor și o sală de adunări.

Soluțiile de amenajare a spațiului sunt prezentate în Tabelul 1.1.

Tabelul 1.1

Soluții de amenajare a spațiului pentru clădire

Denumirea indicatorilor	Unitate de măsură	Indicatori
Numărul de etaje
Înălțimea subsolului
Inaltimea etajului 1
Inaltime 2 etaje
Suprafața totală a clădirii, inclusiv:

Volumul de construcție al clădirii inclusiv
partea subterană Parte deasupra solului
Zona de constructii

1.3.2 Informații despre structurile clădirii

Schema structurală a clădirii: cadru metalic portant din stâlpi și ferme de acoperiș.

Fundații: proiectul a adoptat fundații coloane monolit din beton armat pentru stâlpii clădirii. Fundațiile sunt din clasa de beton. B15, W4, F75. Sub fundații, pregătirea betonului este prevăzută t = 100 mm din clasa betonului. B15 efectuat la prepararea nisipului compactat t = 100 mm din nisip grosier.

În decorarea spațiilor aferente sălii de mese se folosesc următoarele:

Pereți: chituirea și tencuiala, partea inferioară și superioară a pereților sunt vopsite cu vopsea rezistentă la umezeală în dispersie de apă, plăci ceramice;

Podele: gresie portelanata.

În decorarea spațiilor legate de sala de sport se folosesc următoarele:

Pereți: chituire;