Kolom is verticaal element dragende structuur gebouw, dat belastingen van bovengrondse constructies naar de fundering overbrengt.
Bij het berekenen stalen kolommen het is noodzakelijk om u te laten leiden door SP 16.13330 “Staalconstructies”.
Voor stalen kolom Meestal wordt een I-balk, een buis, een vierkant profiel of een samengesteld gedeelte van kanalen, hoeken en platen gebruikt.
Voor centraal samengedrukte kolommen is het optimaal om een buis- of een vierkant profiel te gebruiken - ze zijn zuinig in termen van metaalgewicht en hebben een mooi esthetisch uiterlijk, maar de interne holtes kunnen niet worden geverfd, dus dit profiel moet hermetisch worden afgedicht.
Het gebruik van I-balken met brede flens voor kolommen is wijdverbreid - wanneer de kolom in één vlak wordt geknepen dit type profiel is optimaal.
De wijze waarop de kolom in de fundering wordt vastgezet is van groot belang. De kolom kan een scharnierende bevestiging hebben, stijf in het ene vlak en scharnierend in het andere, of stijf in 2 vlakken. De keuze van de bevestiging is afhankelijk van de structuur van het gebouw en is daarom belangrijker bij de berekening De ontwerplengte van de kolom is afhankelijk van de bevestigingsmethode.
Het is ook noodzakelijk om de methode voor het bevestigen van de gordingen te overwegen, muur panelen Bij balken of spanten op een kolom moet, als de belasting vanaf de zijkant van de kolom wordt overgebracht, rekening worden gehouden met de excentriciteit.
Wanneer de kolom in de fundering wordt geknepen en de balk stevig aan de kolom is bevestigd, is de berekende lengte 0,5 l. In de berekening wordt deze echter meestal als 0,7 l beschouwd omdat de balk buigt onder invloed van de belasting en er is geen volledige beknelling.
In de praktijk wordt de kolom niet afzonderlijk beschouwd, maar wordt in het programma een frame of een driedimensionaal model van het gebouw gemodelleerd, deze wordt geladen en de kolom in het samenstel berekend en het gewenste profiel geselecteerd, maar in programma's wordt dit Het kan moeilijk zijn om rekening te houden met de verzwakking van de sectie door gaten in bouten, daarom is het soms nodig om de sectie handmatig te controleren.
Om een kolom te berekenen, moeten we de maximale druk-/trekspanningen en momenten kennen die optreden in de belangrijkste secties. Hiervoor construeren we spanningsdiagrammen. In deze review beschouwen we alleen de sterkteberekening van een kolom zonder diagrammen te plotten.
We berekenen de kolom met behulp van de volgende parameters:
1. Centrale trek-/druksterkte
2. Stabiliteit onder centrale compressie (in 2 vlakken)
3. Sterkte onder de gecombineerde werking van longitudinale kracht en buigmomenten
4. Controle van de maximale flexibiliteit van de stang (in 2 vlakken)
1. Centrale trek-/druksterkte
Volgens SP 16.13330 clausule 7.1.1, sterkteberekening van stalen elementen met standaardweerstand R yn ≤ 440 N/mm2 met centrale spanning of compressie door kracht N moet worden vervuld volgens de formule
A n-gebied dwarsdoorsnede netto profiel, d.w.z. rekening houdend met de verzwakking ervan door gaten;
R y is de ontwerpweerstand van gewalst staal (afhankelijk van de staalsoort, zie Tabel B.5 SP 16.13330);
γ c is de bedrijfsomstandighedencoëfficiënt (zie Tabel 1 SP 16.13330).
Met deze formule kunt u het minimaal vereiste dwarsdoorsnedeoppervlak van het profiel berekenen en het profiel instellen. In de toekomst kan bij verificatieberekeningen de selectie van de kolomsectie alleen worden gedaan met behulp van de sectieselectiemethode, dus hier kunnen we een startpunt instellen, minder dan waar de sectie niet kan zijn.
2. Stabiliteit onder centrale compressie
Stabiliteitsberekeningen worden uitgevoerd in overeenstemming met SP 16.13330 clausule 7.1.3 met behulp van de formule
A— bruto dwarsdoorsnede-oppervlak van het profiel, d.w.z. zonder rekening te houden met de verzwakking ervan door gaten;
R
γ
φ — stabiliteitscoëfficiënt onder centrale compressie.
Zoals u kunt zien, lijkt deze formule sterk op de vorige, maar hier verschijnt de coëfficiënt φ Om dit te berekenen, moeten we eerst de voorwaardelijke flexibiliteit van de staaf berekenen λ (aangegeven met een lijn erboven).
Waar R y-berekende weerstand van staal;
E- elastische modulus;
λ — flexibiliteit van de staaf, berekend met de formule:
Waar l ef is de ontwerplengte van de staaf;
i— draaistraal van de sectie.
Geschatte lengtes l ef van kolommen (rekken) met constante doorsnede of individuele secties van getrapte kolommen volgens SP 16.13330 clausule 10.3.1 moet worden bepaald met de formule
Waar l— kolomlengte;
μ — coëfficiënt van effectieve lengte.
Effectieve lengtecoëfficiënten μ kolommen (rekken) met constante doorsnede moeten worden bepaald afhankelijk van de voorwaarden voor het vastzetten van hun uiteinden en het type lading. Voor sommige gevallen van bevestiging van de uiteinden en het type belasting, de waarden μ worden gegeven in de volgende tabel:
De traagheidsstraal van de sectie is te vinden in de overeenkomstige GOST voor het profiel, d.w.z. het profiel moet vooraf al worden gespecificeerd en de berekening wordt beperkt tot het opsommen van de secties.
Omdat de draaistraal in 2 vlakken voor de meeste profielen is verschillende betekenissen op 2 vlakken ( dezelfde waarden hebben alleen een buis en een vierkant profiel) en de bevestiging kan verschillend zijn, en bijgevolg kunnen de ontwerplengtes ook verschillend zijn, dan moeten er stabiliteitsberekeningen gemaakt worden voor 2 vlakken.
Nu hebben we dus alle gegevens om de voorwaardelijke flexibiliteit te berekenen.
Als de ultieme flexibiliteit groter is dan of gelijk is aan 0,4, dan is de stabiliteitscoëfficiënt φ berekend met de formule:
coëfficiënt waarde δ moet worden berekend met de formule:
kansen α En β zie tafel
Coëfficiënt waarden φ , berekend met deze formule, mag niet meer dan (7,6/ λ 2) met waarden voorwaardelijke flexibiliteit ruim 3,8; 4.4 en 5.8 voor sectietypes a, b en c respectievelijk.
Met waarden λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.
Coëfficiënt waarden φ worden gegeven in bijlage D SP 16.13330.
Nu alle initiële gegevens bekend zijn, voeren we de berekening uit met behulp van de formule die aan het begin is gepresenteerd:
Zoals hierboven vermeld, is het noodzakelijk om 2 berekeningen te maken voor 2 vlakken. Als de berekening niet aan de voorwaarde voldoet, selecteren we een nieuw profiel met een grotere waarde voor de draaistraal van de sectie. U kunt het ontwerpschema ook wijzigen, bijvoorbeeld door de scharnierende afdichting te veranderen in een stijve of door de kolom met spanbanden in de overspanning vast te zetten, u kunt de ontwerplengte van de stang verkleinen.
Het wordt aanbevolen om samengedrukte elementen te versterken met massieve wanden van een open U-vormig gedeelte met planken of roosters. Als er geen strips zijn, moet de stabiliteit worden gecontroleerd op stabiliteit in geval van buig-torsie-knik in overeenstemming met clausule 7.1.5 van SP 16.13330.
3. Sterkte onder de gecombineerde werking van longitudinale kracht en buigmomenten
In de regel wordt de kolom niet alleen belast met een axiale drukbelasting, maar ook met een buigmoment, bijvoorbeeld door de wind. Er ontstaat ook een moment als de verticale belasting niet in het midden van de kolom wordt uitgeoefend, maar vanaf de zijkant. In dit geval is het noodzakelijk om een verificatieberekening uit te voeren in overeenstemming met clausule 9.1.1 SP 16.13330 met behulp van de formule
Waar N— longitudinale drukkracht;
A n is het netto dwarsdoorsnedeoppervlak (rekening houdend met verzwakking door gaten);
R y-ontwerp stalen weerstand;
γ c is de bedrijfsomstandighedencoëfficiënt (zie tabel 1 SP 16.13330);
n, Cx En Сy— coëfficiënten geaccepteerd overeenkomstig tabel E.1 SP 16.13330
MX En Mijn- momenten relatief assen X-X en Y-Y;
W xn, min en W yn,min - doorsnedemomenten van weerstand ten opzichte van de X-X- en Y-Y-assen (te vinden in GOST voor het profiel of in het naslagwerk);
B— bimoment, in SNiP II-23-81* was deze parameter niet opgenomen in de berekeningen; deze parameter werd geïntroduceerd om rekening te houden met deplanatie;
Wω,min – sectoraal weerstandsmoment van de sectie.
Als er geen vragen zouden zijn over de eerste drie componenten, levert het in aanmerking nemen van het bi-moment enkele problemen op.
Het bimoment karakteriseert de veranderingen die worden geïntroduceerd in de lineaire spanningsverdelingszones van sectiedeplanatie en is in feite een paar momenten die in tegengestelde richtingen zijn gericht.
Het is vermeldenswaard dat veel programma's het bi-koppel niet kunnen berekenen, inclusief SCAD, dat er geen rekening mee houdt.
4. Controle van de maximale flexibiliteit van de hengel
Flexibiliteit van gecomprimeerde elementen λ = lef / i mag in de regel de grenswaarden niet overschrijden λ u opgegeven in de tabel
Coëfficiënt α in deze formule is de profielgebruikscoëfficiënt, volgens de berekening van de stabiliteit onder centrale compressie.
Net als de stabiliteitsberekening moet deze berekening voor 2 vlakken worden uitgevoerd.
Als het profiel niet geschikt is, is het noodzakelijk om de sectie te veranderen door de draaistraal van de sectie te vergroten of het ontwerpschema te wijzigen (verander de bevestigingen of zet vast met binders om de ontwerplengte te verkleinen).
Als de kritische factor extreme flexibiliteit is, kan de laagste staalsoort worden gebruikt op extreme flexibiliteit De staalsoort heeft geen effect. De beste optie kan worden berekend met behulp van de selectiemethode.
Geplaatst in Getagd ,4.1. De berekening van centraal uitgerekte elementen moet volgens de formule worden uitgevoerd
Waar N– berekend longitudinale kracht;
R p – ontwerptreksterkte van hout langs de vezels;
F nt – netto dwarsdoorsnede van het element.
Bij het bepalen F Elke verzwakking die zich in een sectie tot 200 mm lang bevindt, moet in één sectie worden gecombineerd.
4.2. De berekening van centraal samengedrukte elementen met een constante massieve doorsnede moet worden uitgevoerd volgens de formules:
a) voor kracht
b) voor stabiliteit
Waar R c – berekende weerstand van hout tegen compressie langs de vezels;
j – knikcoëfficiënt, bepaald volgens artikel 4.3;
F nt – netto dwarsdoorsnede van het element;
F ras – berekende dwarsdoorsnede van het element, gelijk gesteld aan:
bij afwezigheid van verzwakking of verzwakking in gevaarlijke secties die zich niet uitstrekken tot de randen (Fig. 1, A), als het verzwakkingsgebied niet groter is dan 25% E br, E berekening = F br waar F br – bruto dwarsdoorsnedeoppervlak; met verzwakking die zich niet uitstrekt tot aan de randen, als het verzwakkingsgebied groter is dan 25% F br, F ras = 4/3 F nt; met symmetrische verzwakking die zich uitstrekt tot aan de randen (Fig. 1, B), F ras = F nt.
4.3. De knikcoëfficiënt j moet worden bepaald met behulp van de formules (7) en (8);
met elementflexibiliteit l € 70,-
; (7)
met elementflexibiliteit l > 70
waarbij coëfficiënt a = 0,8 voor hout en a = 1 voor multiplex;
coëfficiënt A = 3000 voor hout en A = 2500 voor multiplex.
4.4. De flexibiliteit van massieve dwarsdoorsnede-elementen wordt bepaald door de formule
Waar l o – ontwerplengte van het element;
R– traagheidsstraal van de elementsectie met maximale afmetingen bruto respectievelijk ten opzichte van de assen X En U.
4.5. Berekende elementlengte l o moet worden bepaald door de vrije lengte ervan te vermenigvuldigen l met coëfficiënt m 0
l o = l m0 (10)
volgens paragrafen. 4.21 en 6.25.
4.6. Composietelementen op soepele verbindingen, ondersteund door de gehele dwarsdoorsnede, moeten op sterkte en stabiliteit worden berekend volgens de formules (5) en (6), terwijl F nt en F rassen worden bepaald als de totale oppervlakte van alle takken. De flexibiliteit van de samenstellende elementen l moet worden bepaald, rekening houdend met de conformiteit van de verbindingen volgens de formule
, (11)
waarbij ly de flexibiliteit is van het gehele element ten opzichte van de as U(Fig. 2), berekend op basis van de geschatte lengte van het element l o zonder rekening te houden met compliance;
l 1 – flexibiliteit van een individuele tak ten opzichte van de I-I-as (zie figuur 2), berekend op basis van de geschatte lengte van de tak l 1; bij l 1 minder dan zeven diktes ( H 1) takken worden geaccepteerd l 1 = 0;
m у – flexibiliteitsreductiecoëfficiënt, bepaald door de formule
, (12)
Waar B En H– breedte en hoogte van de doorsnede van het element, cm:
N w – het geschatte aantal naden in het element, bepaald door het aantal naden waarlangs de onderlinge verplaatsing van de elementen wordt opgeteld (in figuur 2, A– 4 naden, in afb. 2, B– 5 naden);
l o – lengte ontwerpelement, m;
N c – het geschatte aantal schoorsneden in één naad per 1 m van een element (met meerdere naden met variërende hoeveelheden het gemiddelde aantal sneden voor alle naden moet worden genomen);
k c is de compliantiecoëfficiënt van verbindingen, die moet worden bepaald met behulp van de formules in de tabel. 12.
Tabel 12
Opmerking. Diameters van spijkers en pluggen D, elementdikte A, breedte B pl en dikte d van plaatpluggen moeten in cm worden genomen.
Bij het bepalen k De diameter van de spijkers mag niet meer zijn dan 0,1 keer de dikte van de te verbinden elementen. Als de grootte van de geknepen uiteinden van de nagels kleiner is dan 4 D, dan worden bij de berekening geen rekening gehouden met de sneden in de aangrenzende naden. Betekenis k verbindingen op stalen cilindrische pluggen moeten worden bepaald op basis van de dikte A dunner van de elementen die worden verbonden.
Bij het bepalen k De diameter van de eiken cilindrische deuvels mag niet meer zijn dan 0,25 maal de dikte van de dunnere van de te verbinden elementen.
De verbindingen in de naden moeten gelijkmatig over de lengte van het element worden verdeeld. Bij scharnierend ondersteunde rechtlijnige elementen is het toegestaan om de helft van het aantal verbindingen in het middelste kwart van de lengte te installeren, waarbij de waarde in de berekening wordt ingevoerd met behulp van formule (12) N s, aangenomen voor de buitenste kwartalen van de lengte van het element.
Flexibiliteit samenstellend element, berekend met formule (11), mag niet meer worden genomen dan flexibiliteit l aparte takken, bepaald door de formule
, (13)
waar een ik ik br – de som van de bruto traagheidsmomenten van de dwarsdoorsneden van individuele takken ten opzichte van hun eigen assen evenwijdig aan de as U(zie afb. 2);
F br – bruto dwarsdoorsnede-oppervlak van het element;
l o is de geschatte lengte van het element.
Flexibiliteit van een samengesteld element ten opzichte van een as die door de zwaartepunten van de secties van alle takken gaat (as X in afb. 2), moet worden bepaald als voor een massief element, d.w.z. zonder rekening te houden met de conformiteit van de verbindingen, als de takken gelijkmatig worden belast. In het geval van ongelijkmatig belaste takken moet artikel 4.7 worden gevolgd.
Als de takken van een samengesteld element verschillende doorsneden hebben, moet de berekende flexibiliteit l 1 van de tak in formule (11) gelijk worden gesteld aan:
, (14)
definitie l 1 wordt getoond in Afb. 2.
4.7. Composietelementen op soepele verbindingen, waarvan sommige takken aan de uiteinden niet worden ondersteund, kunnen op sterkte en stabiliteit worden berekend volgens de formules (5), (6), afhankelijk van volgende voorwaarden:
a) dwarsdoorsnede van het element F nt en F races moeten worden bepaald door de dwarsdoorsnede van de ondersteunde takken;
b) flexibiliteit van het element ten opzichte van de as U(zie figuur 2) wordt bepaald door formule (11); in dit geval wordt rekening gehouden met het traagheidsmoment, waarbij rekening wordt gehouden met alle takken, en het gebied - alleen ondersteunde;
c) bij het bepalen van de flexibiliteit ten opzichte van de as X(zie figuur 2) het traagheidsmoment moet worden bepaald door de formule
I = I o+0,5 I maar, (15)
Waar I over en I maar zijn de traagheidsmomenten van de dwarsdoorsneden van respectievelijk de ondersteunde en niet-ondersteunde takken.
4.8. Berekening van de stabiliteit van centraal samengedrukte elementen van secties met variabele hoogte moet worden uitgevoerd volgens de formule
, (16)
Waar F max – bruto dwarsdoorsnedeoppervlak met maximale afmetingen;
k En N– coëfficiënt rekening houdend met de variabiliteit van de sectiehoogte, bepaald uit de tabel. 1 bijvoeglijk naamwoord 4 (voor elementen met constante doorsnede k En N = 1);
j is de longitudinale buigcoëfficiënt, bepaald volgens clausule 4.3 voor flexibiliteit die overeenkomt met de sectie met maximale afmetingen.
Buigbare elementen
4.9. Berekening van buigelementen, beveiligd tegen stabiliteitsverlies bij een vlakke vervorming (zie paragrafen 4.14 en 4.15), voor sterkte onder normale spanningen, moet worden uitgevoerd volgens de formule
Waar M– ontwerp buigmoment;
R en – ontwerpbuigweerstand;
W ras – berekend weerstandsmoment van de dwarsdoorsnede van het element. Voor vaste elementen W ras = W nt; voor het buigen van composietelementen op meegevende verbindingen dient het berekende weerstandsmoment gelijk te worden gesteld aan het netto weerstandsmoment W nt vermenigvuldigd met de coëfficiënt k w; waarden k w voor elementen die uit identieke lagen bestaan, vindt u in de tabel. 13. Bij het bepalen W Alle verzwakkingssecties die zich op een sectie van een element met een lengte tot 200 mm bevinden, worden gecombineerd in één sectie genomen.
Tabel 13
| Coëfficiënt aanduiding | Aantal lagen | De waarde van de coëfficiënten voor het berekenen van buigcomponenten tijdens overspanningen, m | |||
| patiënten | in elementen | 9 of meer | |||
| 0,7 | 0,85 | 0,9 | 0,9 | ||
| k w | 0,6 | 0,8 | 0,85 | 0,9 | |
| 0,4 | 0,7 | 0,8 | 0,85 | ||
| 0,45 | 0,65 | 0,75 | 0,8 | ||
| k En | 0,25 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | |
| 0,07 | 0,2 | 0,3 | 0,4 |
Opmerking. Voor tussenwaarden van de overspanning en het aantal lagen worden de coëfficiënten bepaald door interpolatie.
4.10. Berekening van buigelementen voor schuifsterkte moet worden uitgevoerd volgens de formule
Waar Q– ontwerp laterale kracht;
S br – bruto statisch moment van het afgeschoven deel van de dwarsdoorsnede van het element ten opzichte van de neutrale as;
I br – bruto traagheidsmoment van de dwarsdoorsnede van het element ten opzichte van de neutrale as;
B Ras – ontwerpbreedte van de elementsectie;
R sk – berekende weerstand tegen afschuiving tijdens buigen.
4.11. Aantal koppelingsbreuken N s, gelijkmatig verdeeld in elke naad van het composietelement in een sectie met een ondubbelzinnig diagram van dwarskrachten, moeten voldoen aan de voorwaarde
, (19)
Waar T– het berekende draagvermogen van de verbinding in een bepaalde naad;
M A, M B – buigmomenten in de initiële A- en laatste B-secties van de beschouwde sectie.
Opmerking. Als er verbindingen in een naad zijn met verschillende draagvermogens, maar dezelfde aard van het werk (bijvoorbeeld pluggen en spijkers), moeten hun draagvermogens worden opgeteld.
4.12. Berekening van massieve dwarsdoorsnede-elementen voor sterkte tijdens schuin buigen moet volgens de formule worden uitgevoerd
, (20)
Waar M x en M y – componenten van het ontwerpbuigmoment voor de hoofdassen van de sectie X En U;
W x en W y – weerstandsmomenten van de netdoorsnede ten opzichte van de hoofdassen van de sectie X En U.
4.13. Gelijmde momentbuigende gebogen elementen M, waardoor hun kromming wordt verminderd, moeten worden gecontroleerd op radiale trekspanningen met behulp van de formule
, (21)
waar s 0 – normale spanning in de uiterste vezel van de uitgerekte zone;
S i– normale spanning in de tussenvezel van de doorsnede, waarvoor radiale trekspanningen worden bepaald;
Hoi– afstand tussen de buitenste en beschouwde vezels;
r ik– de kromtestraal van de lijn die door het zwaartepunt gaat van het deel van het diagram met normale trekspanningen dat zich tussen de buitenste en de beschouwde vezels bevindt;
R p.90 – berekende treksterkte van hout over de vezels, genomen volgens clausule 7 van de tabel. 3.
4.14. De berekening van de stabiliteit van een vlakke vervormingsvorm van buigbare elementen met een rechthoekige constante doorsnede moet worden uitgevoerd volgens de formule
Waar M– maximaal buigmoment in het beschouwde gebied l R;
W br – maximaal bruto weerstandsmoment in het beschouwde gebied l P.
De coëfficiënt jM voor buigbare elementen met een rechthoekige constante doorsnede, scharnierend tegen verplaatsing vanuit het buigvlak en beveiligd tegen rotatie rond de lengteas in de ondersteunende secties, moet worden bepaald met de formule
, (23)
Waar l p is de afstand tussen de ondersteunende delen van het element, en bij het bevestigen van de samengedrukte rand van het element op tussenliggende punten ten opzichte van verplaatsing vanuit het buigvlak, de afstand tussen deze punten;
B– dwarsdoorsnedebreedte;
H– maximale dwarsdoorsnedehoogte op het terrein l P ;
k f – coëfficiënt afhankelijk van de vorm van het diagram van buigmomenten in het gebied l p, bepaald volgens tabel. 2 bn. 4 huidige normen.
Bij het berekenen van buigelementen met een lineair variërende hoogte over de lengte en een constante dwarsdoorsnedebreedte, die geen bevestigingen hebben vanuit het vlak langs het uitgerekte moment M rand, of M < 4 коэффициент jM volgens formule (23) moet worden vermenigvuldigd met een extra coëfficiënt k En M. Waarden k En M worden in tabel gegeven. 2 bn. 4. Wanneer M³ 4 k En M = 1.
Wanneer versterkt vanuit het buigvlak op tussenpunten van de uitgerekte rand van het element in de sectie l p-coëfficiënt j M bepaald door formule (23), moet worden vermenigvuldigd met de coëfficiënt k P M :
, (24)
waarbij een p de centrale hoek in radialen is, die het gebied definieert l p van een cirkelvormig element (voor rechtlijnige elementen a p = 0);
M– het aantal versterkte (met dezelfde steek) punten van de gestrekte rand in het gebied l p (op M³ 4 de waarde moet gelijk worden gesteld aan 1).
4.15. Het controleren van de stabiliteit van de vlakke vervormingsvorm van buigelementen met een constante I-balk of doosvormige doorsnede moet worden uitgevoerd in gevallen waarin
l p³ 7 B, (25)
Waar B– breedte van de gecomprimeerde dwarsdoorsnedekoorde.
De berekening moet worden gemaakt volgens de formule
waarbij j de longitudinale buigcoëfficiënt is vanaf het buigvlak van de samengedrukte koorde van het element, bepaald volgens clausule 4.3;
Rс – ontwerpdrukweerstand;
W br – bruto weerstandsmoment van de doorsnede; in het geval van multiplexwanden - het verminderde weerstandsmoment in het buigvlak van het element.
totale oppervlakte (bruto)- Het dwarsdoorsnedeoppervlak van de steen (blok) zonder de gebieden met holtes en uitstekende delen af te trekken. [Engels-Russisch woordenboek over het ontwerp van bouwconstructies. MNTKS, Moskou, 2011] Onderwerpen bouwconstructie NL bruto oppervlakte…
Bruto dwarsdoorsnedeoppervlak van de bout- A - [Engels-Russisch woordenboek voor het ontwerp van bouwconstructies. MNTKS, Moskou, 2011] Onderwerpen bouwconstructies Synoniemen A NL bruto doorsnede van een bout ... Handleiding voor technische vertalers
ondersteunend deel- 3.10 ondersteunend deel: Een element van een brugconstructie dat de belasting van de overspanning overbrengt en zorgt voor de noodzakelijke hoek- en lineaire bewegingen van de ondersteunende eenheden van de overspanning. Bron: STO GK Transstroy 004 2007: Metaal... ...
GOST R 53628-2009: Metalen rollagers voor brugconstructie. Specificaties- Terminologie GOST R 53628 2009: Metalen rollagers voor brugconstructie. Specificaties origineel document: 3.2 spanlengte: afstand tussen uiterste structurele elementen overspanningsstructuur, gemeten door ... Woordenboek-naslagwerk met termen van normatieve en technische documentatie
Metselwerk van constructies gemaakt van natuurlijk of kunstmatige stenen. METSELWERK VAN NATUURSTEEN Dankzij de mooie afwisseling van rijen metselwerk en natuurlijke kleuring natuurstenen het metselwerk van dergelijke stenen geeft de architect meer volop mogelijkheden… … Collier's Encyclopedie
Terminologie 1: : dw Nummer van de dag van de week. “1” komt overeen met maandag Definities van de term uit verschillende documenten: dw DUT Het verschil tussen Moskou- en UTC-tijd, uitgedrukt als een geheel aantal uren Definities van de term uit ... ... Woordenboek-naslagwerk met termen van normatieve en technische documentatie
- (VS) (Verenigde Staten van Amerika, VS). I. Algemene informatie Amerikaanse staat in Noord Amerika. Oppervlakte 9,4 miljoen km2. Bevolking 216 miljoen mensen. (1976, beoordeling). De hoofdstad is Washington. Administratief gezien is het grondgebied van de Verenigde Staten...
GOST R 53636-2009: Pulp, papier, karton. Termen en definities- Terminologie GOST R 53636 2009: Pulp, papier, karton. Termen en definities origineel document: 3.4.49 absoluut droge massa: De massa van papier, karton of cellulose na drogen bij een temperatuur van (105 ± 2) °C tot constante massa onder omstandigheden,… … Woordenboek-naslagwerk met termen van normatieve en technische documentatie
Waterkrachtcentrale (HPP), een complex van constructies en apparatuur waardoor de energie van de waterstroom wordt omgezet elektrische energie. Een waterkrachtcentrale bestaat uit een opeenvolgende keten van hydraulische constructies (zie Hydraulische... ... Groot Sovjet-encyclopedie
- (vóór 1935 Perzië) I. Algemene informatie I. staat in West-Azië. Het grenst in het noorden aan de USSR, in het westen aan Turkije en Irak, en in het oosten aan Afghanistan en Pakistan. Het wordt in het noorden gewassen door de Kaspische Zee, in het zuiden door de Golf van Perzische Golf en Oman, in... ... Grote Sovjet-encyclopedie
snip-id-9182: Technische specificaties voor soorten werkzaamheden tijdens de aanleg, reconstructie en reparatie van snelwegen en kunstmatige constructies daarop- Terminologieknipsel id 9182: Technische specificaties voor soorten werkzaamheden tijdens bouw, wederopbouw en reparatie snelwegen en kunstmatige structuren erop: 3. Asfaltverdeler. Wordt gebruikt om asfaltbetongranulaat te versterken... ... Woordenboek-naslagwerk met termen van normatieve en technische documentatie
Berekening van houten structurele elementenvolgens de grenstoestanden van de eerste groep
Centraal uitgerekte en centraal samengedrukte elementen
6.1 De berekening van centraal uitgerekte elementen moet volgens de formule worden uitgevoerd
waar is de berekende longitudinale kracht;
De berekende treksterkte van hout langs de nerf;
Hetzelfde geldt voor hout gemaakt van unidirectioneel fineer (5.7);
Het netto dwarsdoorsnedeoppervlak van het element.
Bij het bepalen van zwakke plekken in een sectie met een lengte tot 200 mm moeten deze in één sectie worden gecombineerd.
6.2 De berekening van centraal samengedrukte elementen van een constant massief gedeelte moet worden uitgevoerd volgens de formules:
a) voor kracht
b) voor stabiliteit
waar is de berekende weerstand van hout tegen compressie langs de vezels;
Hetzelfde geldt voor hout gemaakt van unidirectioneel fineer;
Knikcoëfficiënt bepaald overeenkomstig 6.3;
Netto dwarsdoorsnedeoppervlak van het element;
Het berekende dwarsdoorsnedeoppervlak van het element, gelijk gesteld aan:
bij afwezigheid van verzwakking of verzwakking in gevaarlijke secties die zich niet uitstrekken tot de randen (Figuur 1, A), als het verzwakkingsoppervlak niet groter is dan 25%, waar is het bruto dwarsdoorsnedeoppervlak; bij verzwakking die niet tot aan de randen reikt, indien het verzwakkingsgebied groter is dan 25%; met symmetrische verzwakking die zich uitstrekt tot aan de randen (Figuur 1, B),.
A- niet doorlopend tot aan de rand; B- naar de rand gericht
Foto 1- Losmaken van samengedrukte elementen
6.3 De knikcoëfficiënt moet worden bepaald met behulp van de formules:
met elementflexibiliteit 70
met elementflexibiliteit 70
waarbij de coëfficiënt 0,8 is voor hout en 1,0 voor multiplex;
coëfficiënt 3000 voor hout en 2500 voor multiplex en unidirectioneel fineerhout.
6.4 De flexibiliteit van massieve dwarsdoorsnede-elementen wordt bepaald door de formule
waar is de geschatte lengte van het element;
Traagheidsstraal van de sectie van een element met maximale bruto afmetingen ten opzichte van de as.
6.5 De effectieve lengte van een element moet worden bepaald door de vrije lengte ervan te vermenigvuldigen met de coëfficiënt
volgens 6.21.
6.6 Composietelementen op soepele verbindingen, ondersteund door de gehele dwarsdoorsnede, moeten op sterkte en stabiliteit worden berekend volgens de formules (8) en (9), en worden gedefinieerd als de totale oppervlakten van alle takken. De flexibiliteit van de samenstellende elementen moet worden bepaald, rekening houdend met de conformiteit van de verbindingen volgens de formule
waar is de flexibiliteit van het gehele element ten opzichte van de as (Figuur 2), berekend op basis van de geschatte lengte van het element zonder rekening te houden met de conformiteit;
* - flexibiliteit van een individuele tak ten opzichte van de I-I-as (zie figuur 2), berekend op basis van de geschatte lengte van de tak; Er worden ten minste zeven diktes () takken genomen van 0*;
Flexibiliteitsreductiecoëfficiënt, bepaald door de formule
* De formule en de uitleg ervan komen overeen met het origineel. - Opmerking van de fabrikant van de database.
waar en is de breedte en hoogte van de doorsnede van het element, cm;
Het geschatte aantal naden in een element, bepaald door het aantal naden waarlangs de onderlinge verplaatsing van de elementen wordt opgeteld (in Figuur 2, A- 4 naden, in figuur 2, B- 5 naden);
Lengte designelement, m;
Het geschatte aantal schoorsneden in één naad per element van 1 m (voor meerdere naden met verschillende aantallen sneden moet het gemiddelde aantal sneden voor alle naden worden genomen);
Conformiteitscoëfficiënt van verbindingen, die moet worden bepaald met behulp van de formules in Tabel 15.
A- met pakkingen, B- zonder pakkingen
Figuur 2- Componenten
Tabel 15
|
Type verbindingen |
Coëfficiënt bij |
|
|
centrale compressie |
compressie met buiging |
|
|
1 Spijkers, schroeven | ||
|
2 Stalen cilindrische pluggen | ||
|
a) diameter en dikte van de te verbinden elementen | ||
|
b) de diameter van de dikte van de te verbinden elementen | ||
|
3 Gelijmde staven van wapening A240-A500 | ||
|
4 Eiken cilindervormige deuvels | ||
|
5 Eiken lamellendeuvels | ||
|
Opmerking - De diameters van spijkers, schroeven, pluggen en gelijmde staven, de dikte van de elementen, de breedte en dikte van plaatpluggen moeten in cm worden genomen. |
||
Bij het bepalen van de diameter van de spijkers mag niet meer dan 0,1 van de dikte van de te verbinden elementen worden genomen. Als de afmeting van de geknepen uiteinden van de spijkers kleiner is, wordt bij de berekening geen rekening gehouden met de sneden in de aangrenzende naden. De waarde van verbindingen op stalen cilindrische deuvels moet worden bepaald door de dikte van de dunnere elementen die worden verbonden.
Bij het bepalen van de diameter van eiken cilindrische deuvels mag niet meer dan 0,25 van de dikte van de dunnere van de verbonden elementen worden genomen.
De verbindingen in de naden moeten gelijkmatig over de lengte van het element worden verdeeld. Bij scharnierend ondersteunde rechtlijnige elementen is het toegestaan om de helft van het aantal verbindingen in de middelste kwarten van de lengte te installeren, waarbij in de berekening met behulp van formule (12) de waarde wordt ingevoerd die wordt geaccepteerd voor de buitenste kwarten van de lengte van het element.
De flexibiliteit van een samengesteld element, berekend met formule (11), mag niet verder worden genomen dan de flexibiliteit van individuele takken, bepaald door de formule:
waar is de som van de bruto traagheidsmomenten van de dwarsdoorsneden van individuele takken ten opzichte van hun eigen assen evenwijdig aan de as (zie figuur 2);
Bruto dwarsdoorsnedeoppervlak van het element;
Geschatte lengte van het element.
De flexibiliteit van het samengestelde element ten opzichte van de as die door de zwaartepunten van de secties van alle takken gaat (as in figuur 2) moet worden bepaald als voor een massief element, d.w.z. zonder rekening te houden met de conformiteit van verbindingen als de takken gelijkmatig worden belast. Bij ongelijkmatig belaste takken dient 6.7 gevolgd te worden.
Als de takken van een samengesteld element verschillende doorsneden hebben, moet de berekende flexibiliteit van de tak in formule (11) gelijk worden gesteld aan
de definitie wordt gegeven in Figuur 2.
6.7 Composietelementen op soepele verbindingen, waarvan sommige takken aan de uiteinden niet worden ondersteund, kunnen op sterkte en stabiliteit worden berekend volgens de formules (5), (6), onder de volgende voorwaarden:
a) het dwarsdoorsnedeoppervlak van het element moet worden bepaald door de dwarsdoorsnede van de ondersteunde takken;
b) de flexibiliteit van het element ten opzichte van de as (zie figuur 2) wordt bepaald door formule (11); in dit geval wordt rekening gehouden met het traagheidsmoment, waarbij rekening wordt gehouden met alle takken, en het gebied - alleen ondersteunde;
c) bij het bepalen van de flexibiliteit ten opzichte van de as (zie figuur 2) moet het traagheidsmoment worden bepaald met de formule
waar en zijn de traagheidsmomenten van de dwarsdoorsneden van respectievelijk de ondersteunde en niet-ondersteunde takken.
6.8 Berekening van de stabiliteit van centraal samengedrukte elementen van secties met variabele hoogte moet worden uitgevoerd volgens de formule
waar is het bruto dwarsdoorsnedeoppervlak met maximale afmetingen;
Coëfficiënt rekening houdend met de variabiliteit van de sectiehoogte, bepaald volgens tabel E.1 van bijlage E (voor elementen van constante sectie1);
Knikcoëfficiënt bepaald volgens 6.3 voor de flexibiliteit die overeenkomt met de sectie met maximale afmetingen.