Doel van de turbinecompensator t 50 130. Ontwerp en technische kenmerken van de uitrusting van LLC 'Lukoil-Volgogradenergo' Volzhskaya CHPP. Koelwatertemperatuur

Turbine T-100/120-130

Enkele as stoomturbine T 100/120-130 met een nominaal vermogen van 100 MW bij 3000 tpm. Met condensatie en twee verwarmingsextracties is stoom ontworpen om de generator rechtstreeks aan te drijven wisselstroom, type TVF-100-2 met een vermogen van 100 MW met waterstofkoeling.

De turbine is ontworpen om te werken met verse stoomparameters van 130 atm en een temperatuur van 565C, gemeten vóór de afsluiter.

De nominale temperatuur van het koelwater aan de condensorinlaat is 20C.

De turbine heeft twee verwarmingsuitlaten: boven en onder, ontworpen voor stapsgewijze verwarming van netwerkwater in ketels.

De turbine kan bij bepaalde waarden van verwarmingsstoomextractie een belasting van maximaal 120 MW opnemen.

Turbine PT-65/75-130/13

Condensatieturbine met gecontroleerde stoomafzuiging voor productie en stadsverwarming zonder naverwarming, tweecilinder, single-flow, 65 MW.

De turbine is ontworpen om te werken met de volgende stoomparameters:

Druk vóór de turbine 130 kgf/cm 2,

De stoomtemperatuur vóór de turbine is 555 °C,

De stoomdruk bij productie-extractie is 10-18 kgf/cm 2,

De stoomdruk bij de extractie van stadsverwarming bedraagt 0,6-1,5 kgf/cm2,

De nominale stoomdruk in de condensor bedraagt 0,04 kgf/cm2.

Het maximale stoomdebiet per turbine is 400 t/u, de maximale stoomonttrekking voor productie is 250 t/u, de maximale hoeveelheid warmte die vrijkomt heet water- 90 Gcal/uur.

De regeneratieve turbine-installatie bestaat uit vier heaters lage druk, ontluchter 6 kgf/cm 2 en drie verwarmingselementen hoge druk. Een deel van het koelwater na de condensor wordt naar de waterzuiveringsinstallatie gevoerd.

Turbine T-50-130

De T-50-130 enkelassige stoomturbine met een nominaal vermogen van 50 MW bij 3000 tpm met condensatie en twee verwarmingsstoomextracties is ontworpen om een wisselstroomgenerator, type TVF 60-2, met een vermogen van 50 MW en waterstofkoeling. Een turbine die in bedrijf wordt gesteld, wordt aangestuurd vanuit het monitoring- en besturingspaneel.

De turbine is ontworpen om te werken met verse stoomparameters van 130 ata, 565 C 0, gemeten vóór de afsluiter. De nominale temperatuur van het koelwater aan de condensorinlaat is 20 C 0.

De turbine heeft twee verwarmingsuitlaten, boven en onder, ontworpen voor het stapsgewijs verwarmen van netwerkwater in ketels. Verwarming voedingswater wordt achtereenvolgens uitgevoerd in de koelkasten van de hoofdejector en de ejector van stoomaanzuiging uit de afdichtingen met een stopbusverwarmer, vier HDPE en drie LDPE. HDPE nr. 1 en nr. 2 worden gevoed met stoom van verwarmingsextracties, en de overige vijf - van ongereguleerde extracties na 9, 11, 14, 17, 19 fasen.

Condensatoren

Het hoofddoel van het condensatieapparaat is het condenseren van de uitlaatstoom van de turbine en het leveren ervan optimale druk stoom achter de turbine onder nominale bedrijfsomstandigheden.

Naast het handhaven van de uitlaatstoomdruk op het niveau dat nodig is voor een economische werking van de turbine-eenheid, zorgt het ervoor dat het uitlaatstoomcondensaat behouden blijft en de kwaliteit ervan voldoet aan de eisen van de PTE en de afwezigheid van overkoeling in relatie tot de verzadigingstemperatuur in de condensor.

Typ voor en na het opnieuw labelen	Type condensator	Geschatte hoeveelheid koelwater, t/u	Nominaal stoomverbruik per condensor, t/u



demontage

Technische gegevens van de condensator 65KTSST:

Warmteoverdrachtsoppervlak, m 3 3000

Aantal koelleidingen, st. 5470

Intern en buitendiameter, mm23/25

Lengte condensorleidingen, mm 7000

Buismateriaal - koper-nikkellegering MNZh5-1

Nominale koelwaterstroom, m 3 /h 8000

Aantal koelwaterslagen, st. 2

Aantal koelwaterstromen, st. 2

Gewicht condensor zonder water, t

Gewicht van de condensor met gevulde waterruimte, t 92,3

Massa van de condensor met gevulde dampruimte tijdens hydrotesten, t 150,3

De leidingreinheidsfactor die wordt gehanteerd bij de thermische berekening van de condensor is 0,9

Koelwaterdruk, MPa (kgf/cm2) 0,2 (2,0)

MINISTERIE VAN ENERGIE EN ELEKTRIFICATIE VAN DE USSR

BELANGRIJKSTE TECHNISCHE DIRECTORAAT VOOR DE BEDIENING VAN ENERGIESYSTEMEN

IK BEVESTIG:

Plaatsvervangend hoofd van het technisch hoofddirectoraat

TYPISCH

ENERGIE-EIGENSCHAPPEN VAN DE TURBO-EENHEID

T-50-130TMZ

KB 34.30.706

UDC 621.165-18

Samengesteld door Sibtekhenergo met deelname van de Moskouse moederonderneming "Soyuztechenergo"

SOLLICITATIE

1. De typische energiekarakteristiek van de T-50-130 TMZ-turbine-eenheid is samengesteld op basis van thermische tests van twee turbines (uitgevoerd door Yuzhtekhenergo bij de Leningradskaya CHPP-14 en Sibtekhenergo bij de Ust-Kamenogorskaya CHPP) en weerspiegelt de gemiddelde efficiëntie van een turbine-eenheid die een grote revisie heeft ondergaan en werkt volgens het thermische fabrieksontwerp (grafiek T-1) en wanneer volgende voorwaarden, genomen als nominaal:

De druk en temperatuur van verse stoom vóór de turbineafsluiters zijn respectievelijk 130 kgf/cm2* en 555 °C;

Het maximaal toegestane verse stoomverbruik bedraagt 265 t/u;

De maximaal toegestane stoomstroom door het schakelbare compartiment en de lagedrukpomp bedraagt respectievelijk 165 en 140 t/u; de grenswaarden van de stoomstroom door bepaalde compartimenten komen overeen technische specificaties DAT;

Uitlaatstoomdruk:

a) voor de kenmerken van de condensatiemodus met constante druk en de kenmerken van werken met selecties voor twee- en eentrapsverwarming van netwerkwater - 0,05 kgf/cm2;

b) karakteriseren van de condensatiemodus bij een constant debiet en temperatuur van koelwater in overeenstemming met de thermische kenmerken van de condensor K bij W=7000 m3/h en Elektrosila";

Het drukregelbereik in de bovenste verwarmingsextractie is 0,6-2,5 kgf/cm2, en in de onderste - 0,5-2,0 kgf/cm2;

De verwarming van het netwerkwater in de verwarmingsinstallatie bedraagt 47 °C.

De testgegevens die ten grondslag liggen aan dit energiekenmerk werden verwerkt met behulp van de "Tables of Thermophysical Properties of Water and Water Steam" (Publishing House of Standards, 1960).

Het condensaat van de verwarmingsstoom van hogedrukverwarmers wordt in cascade afgevoerd naar HPH nr. 5 en van daaruit wordt 6 kgf/cm2 aan de ontluchter toegevoerd. Wanneer de stoomdruk in selectiekamer III lager is dan 9 kgf/cm2, wordt het verwarmingsstoomcondensaat van HPH nr. 5 naar HDPE nr. 4 gestuurd. Bovendien, als de stoomdruk in selectiekamer II hoger is dan 9 kgf/cm2, wordt de stoomdruk in selectiekamer III hoger dan 9 kgf/cm2. verwarmingsstoomcondensaat van HPH nr. 6 wordt naar de ontluchter 6 kgf/cm2 gestuurd.

Het condensaat van de verwarmingsstoom van de lagedrukverwarmers wordt in cascade afgevoerd naar HDPE nr. 2, vanwaar het door afvoerpompen wordt toegevoerd naar de hoofdcondensaatleiding achter HDPE nr. 2. Het condensaat van de verwarmingsstoom uit de HDPE Nr. 1 wordt afgevoerd naar de condensor.

De bovenste en onderste verwarmingswaterverwarmers zijn respectievelijk aangesloten op turbine-uitlaten VI en VII. Het condensaat van de verwarmingsstoom van de waterverwarmer van het bovenste netwerk wordt toegevoerd aan de hoofdcondensaatleiding achter HDPE nr. 2, en van de onderste naar de hoofdcondensaatleiding achter HDPE nr. 1.

2. De turbine-eenheid omvat, samen met de turbine, de volgende uitrusting:

Generator type TV-60-2 uit de fabriek van Elektrosila met waterstofkoeling;

Vier lagedrukverwarmers: HDPE nr. 1 en HDPE nr. 2 van het PN-type, HDPE nr. 3 en HDPE nr. 4 van het PN-type;

Drie hogedrukverwarmers: PVD nr. 5 van het PVM-type, PVD nr. 6 van het PVM-type, PVD nr. 7 van het PVM-type;

Oppervlaktecondensator met twee doorgangen K;

Twee drietraps ESA-ejectors en één startejector (één hoofdejector is constant in bedrijf);

Twee netwerkboilers (boven en onder) PSS;

Twee condensaatpompen 8KsD-6x3 aangedreven door elektromotoren met een vermogen van 100 kW (één pomp is constant in bedrijf, de andere is in reserve);

Drie condensaatpompen van netwerkboilers 8KsD-5x3 aangedreven door elektromotoren met een vermogen van elk 100 kW (twee pompen zijn in bedrijf, één is in reserve).

3. In de condensatiemodus met uitgeschakelde drukregelaar worden het totale bruto warmteverbruik en het verbruik van verse stoom, afhankelijk van het vermogen op de generatorterminals, analytisch uitgedrukt door de volgende vergelijkingen:

Bij constante druk stoom in de condensor R 2 = 0,05 kgf/cm2 (grafiek T-22, b)

Q 0 = 10,3 + 1,985 Nt + 0,195 (Nt- 45,44) Gcal/uur; (1)

D 0 = 10,8 + 3,368 Nt + 0,715 (Nt- 45,44) t/u; (2)

Bij constante stroom (W= 7000 m3/h) en temperatuur ( = 20 °C) van koelwater (grafiek T-22, a);

Q 0 = 10,0 + 1,987 Nt + 0,376 (Nt- 45,3) Gcal/uur; (3)

D 0 = 8,0 + 3,439 Nt + 0,827 (Nt- 45,3) t/u. (4)

Het verbruik van warmte en verse stoom voor het gespecificeerde vermogen onder bedrijfsomstandigheden wordt bepaald op basis van de bovenstaande afhankelijkheden met de daaropvolgende introductie van de noodzakelijke correcties (grafieken T-41, T-42, T-43); deze wijzigingen houden rekening met afwijkingen van de bedrijfsomstandigheden van de nominale (van karakteristieke omstandigheden).

Het correctiecurvesysteem bestrijkt vrijwel het gehele bereik mogelijke afwijkingen bedrijfsomstandigheden van de turbine-eenheid van de nominale. Dit maakt het mogelijk om de werking van een turbine-eenheid onder omstandigheden van een elektriciteitscentrale te analyseren.

De correcties worden berekend voor de voorwaarde van het handhaven van een constant vermogen op de generatorterminals. Als er twee of meer afwijkingen zijn van de nominale bedrijfsomstandigheden van de turbogenerator, worden de correcties algebraïsch opgeteld.

4. In de modus met stadsverwarmingsextractie kan de turbine-eenheid werken met een-, twee- en drietrapsverwarming van netwerkwater. De overeenkomstige typische modusdiagrammen worden weergegeven in de grafieken T-33 (a-d), T-33A, T-34 (a-k), T-34A en T-37.

De diagrammen geven de voorwaarden voor hun constructie en de gebruiksregels aan.

Met typische modusdiagrammen kunt u direct de geaccepteerde beginvoorwaarden bepalen ( Nt, Qt, Pt) stoomstroom naar de turbine.

Grafieken T-33 (a-d) en T-34 (a-k) tonen een diagram van modi die de afhankelijkheid uitdrukken D 0 = F (Nt, Qt) bij bepaalde drukwaarden bij gereguleerde extracties.

Opgemerkt moet worden dat de modusdiagrammen voor een- en tweetrapsverwarming van netwerkwater de afhankelijkheid uitdrukken D 0 = F (Nt, Qt, Pt) (grafieken T-33A en T-34A) zijn minder nauwkeurig vanwege bepaalde aannames bij de constructie ervan. Deze modusdiagrammen kunnen worden aanbevolen voor gebruik wanneer geschatte berekeningen. Bij het gebruik ervan moet er rekening mee worden gehouden dat de diagrammen niet duidelijk de grenzen aangeven die alle mogelijke modi definiëren (volgens de maximale stoomdebieten door de overeenkomstige secties van het turbinestroompad en de maximale drukken in de bovenste en onderste extracties ).

Om de waarde van de stoomstroom naar de turbine nauwkeuriger te bepalen op basis van de gespecificeerde thermische en elektrische belasting en stoomdruk bij de gecontroleerde extractie, en om de zone te bepalen aanvaardbare modi werkt, moet u de modusdiagrammen gebruiken die worden weergegeven in de grafieken T-33 (a-d) en T-34 (a-k).

Het specifieke warmteverbruik voor elektriciteitsproductie voor de overeenkomstige bedrijfsmodi moet rechtstreeks worden bepaald uit de grafieken T-23 (a-d) - voor eentrapsverwarming van netwerkwater en T-24 (a-k) - voor tweetrapsverwarming van netwerkwater.

Deze grafieken zijn geconstrueerd op basis van de resultaten van speciale berekeningen met behulp van de kenmerken van de turbinestromingssectie en de verwarmingsinstallatie en bevatten geen onnauwkeurigheden die optreden bij het construeren van regimediagrammen. Berekening van het specifieke warmteverbruik voor elektriciteitsopwekking met behulp van modusdiagrammen geeft een minder nauwkeurig resultaat.

Om het specifieke warmteverbruik voor de productie van elektriciteit te bepalen, evenals het stoomverbruik per turbine volgens grafieken T-33 (a-d) en T-34 (a-k) bij drukken in gereguleerde extracties waarvoor grafieken niet direct worden gegeven, Er moet een interpolatiemethode worden gebruikt.

Voor de bedrijfsmodus met drietrapsverwarming van netwerkwater moet het specifieke warmteverbruik voor elektriciteitsproductie worden bepaald volgens schema T-25, dat wordt berekend volgens de volgende relatie:

kcal/(kWh), (5)

Waar Qenz- andere permanente warmteverliezen, voor turbines van 50 MW, gelijk aan 0,61 Gcal/h, volgens de "Instructies en methodologische instructies over de standaardisatie van het specifieke brandstofverbruik bij thermische energiecentrales" (BTI ORGRES, 1966).

De T-44-grafieken tonen correcties op het vermogen op de generatorterminals wanneer de bedrijfsomstandigheden van de turbine-eenheid afwijken van de nominale omstandigheden. Wanneer de uitlaatstoomdruk in de condensor afwijkt van de nominale waarde, wordt de vermogenscorrectie bepaald met behulp van het vacuümcorrectierooster (grafiek T-43).

De tekenen van de correcties komen overeen met de overgang van de voorwaarden voor het construeren van het regimediagram naar operationele omstandigheden.

Als er twee of meer afwijkingen zijn van de bedrijfsomstandigheden van de turbine-eenheid van de nominale, worden de correcties algebraïsch opgeteld.

Correcties op het vermogen voor verse stoomparameters en retourwatertemperatuur komen overeen met de fabrieksberekeningsgegevens.

Om een constante hoeveelheid aan de consument geleverde warmte te behouden ( QT=const) bij het wijzigen van de parameters van verse stoom is het noodzakelijk om een extra correctie op het vermogen aan te brengen, rekening houdend met de verandering in de stoomstroom naar de extractie als gevolg van een verandering in de enthalpie van stoom bij de gecontroleerde extractie. Deze wijziging wordt bepaald door de volgende afhankelijkheden:

Bij werken volgens een elektrisch schema en een constante stoomstroom naar de turbine:

kW; (7)

Bij het werken volgens het verwarmingsschema:

kg/u; (9)

De enthalpie van stoom in de kamers met gecontroleerde verwarmingsextractie wordt bepaald volgens de grafieken T-28 en T-29.

De temperatuurdruk van de netwerkboilers wordt genomen volgens de berekende TMZ-gegevens en wordt bepaald door de relatieve onderverhitting volgens schema T-27.

Bij het bepalen van het warmtegebruik van netwerkwaterverwarmers wordt uitgegaan van een onderkoeling van het verwarmingsstoomcondensaat van 20 °C.

Bij het bepalen van de hoeveelheid warmte die door de inbouwbalk wordt waargenomen (voor drietrapsverwarming van netwerkwater), wordt aangenomen dat de temperatuurdruk 6 °C bedraagt.

Het elektrisch vermogen dat in de verwarmingscyclus wordt ontwikkeld als gevolg van het vrijkomen van warmte uit gereguleerde extracties, wordt bepaald op basis van de uitdrukking

Ntf = Wtf · QT MW, (12)

Waar Wtf- de specifieke elektriciteitsproductie voor de verwarmingscyclus onder de juiste bedrijfsmodi van de turbine-eenheid wordt bepaald volgens schema T-21.

Het door de condensatiecyclus ontwikkelde elektrische vermogen wordt bepaald als het verschil

Nkn = Nt – Ntf Mw. (13)

5. De methodologie voor het bepalen van het specifieke warmteverbruik voor de opwekking van elektriciteit voor verschillende bedrijfsmodi van een turbine-eenheid wanneer de gespecificeerde omstandigheden afwijken van de nominale omstandigheden, wordt uitgelegd aan de hand van de volgende voorbeelden.

Voorbeeld 1. Condensatiemodus met drukregelaar uitgeschakeld.

Gegeven: Nt= 40 MW, P 0 = 125 kgf/cm2, T 0 = 550°C, R 2 = 0,06 kgf/cm2; thermisch diagram - berekend.

Het is vereist om het verse stoomverbruik en het bruto soortelijke warmteverbruik onder gegeven omstandigheden te bepalen ( Nt= 40MW).

In tafel 1 toont de berekeningsvolgorde.

Voorbeeld 2. Bedrijfsmodus met gecontroleerde stoomafzuiging met twee- en eentrapsverwarming van netwerkwater.

A. Bedrijfsmodus volgens thermisch schema

Gegeven: Qt= 60 Gcal/uur; Ptv= 1,0 kgf/cm2; R 0 = 125 kgf/cm2; T 0 = 545 °C, t2 = 55 °C; verwarming van netwerkwater - tweetraps; thermisch diagram - berekend; andere voorwaarden zijn nominaal.

Het is vereist om het vermogen op de generatorterminals, het verse stoomverbruik en het bruto specifieke warmteverbruik onder gegeven omstandigheden te bepalen ( Qt= 60 Gcal/uur).

In tafel 2 toont de berekeningsvolgorde.

De bedrijfsmodus voor eentrapsverwarming van netwerkwater wordt op een vergelijkbare manier berekend.

tafel 1

Inhoudsopgave	Aanduiding	Dimensie	Bepalingsmethode	Ontvangen waarde
Verbruik verse stoom per turbine bij nominale omstandigheden			Grafiek T-22 of vergelijking (2)
Warmteverbruik per turbine bij nominale omstandigheden			Grafiek T-22 of vergelijking (1)
Specifiek warmteverbruik bij nominale omstandigheden		kcal/(kWh)	Plan T-22 of Q 0/Nt
Correctie op stoomverbruik voor afwijking van gespecificeerde voorwaarden van nominaal:
op verse stoomdruk			Schema T-41
tot verse stoomtemperatuur			Schema T-41
			Schema T-41
Totaal
Wijzigingen in het specifieke warmteverbruik voor afwijking van gespecificeerde voorwaarden van nominaal:
op verse stoomdruk			T-42 schema
tot verse stoomtemperatuur			T-42 schema
op uitlaatstoomdruk			T-42 schema
Totaal	Za QT
Verbruik van verse stoom onder gegeven omstandigheden
Specifiek bruto warmteverbruik onder gegeven omstandigheden	QT	kcal/(kWh)

tafel 2

Inhoudsopgave	Aanduiding	Dimensie	Bepalingsmethode	Ontvangen waarde
Stoomstroom per turbine bij nominale omstandigheden			Schema T-34, binnen
Vermogen op generatorterminals onder nominale omstandigheden			Schema T-34, binnen
Correcties op het vermogen voor afwijking van gespecificeerde omstandigheden van nominaal:
op verse stoomdruk
voornaamst			Schema T-44, een
aanvullend			Vergelijking (8)
tot verse stoomtemperatuur
voornaamst			Grafiek T-44, geb
aanvullend			Vergelijking (9)
op de temperatuur van het retournetwerkwater			Schema T-44, binnen
Totaal	SD NT
Stroom op de generatorterminals onder bepaalde omstandigheden
Correcties op het verse stoomverbruik voor afwijking van de verse stoomparameters van de nominale waarde
op druk

T-50-130TMZ

TYPISCH
ENERGIE-EIGENSCHAPPEN
TURBO-EENHEID

T-50-130TMZ

DIENST VAN UITMUNTENDHEID EN INFORMATIE SOYUZTEKHENERGO

MOSKOU 1979

BELANGRIJKSTE FABRIEKGEGEVENS VAN DE TURBO-EENHEID
(TU 24-2-319-71)

* Rekening houdend met de hitte van de stoom die de condensor binnenkomt.

Vergelijking van de resultaten van de typische kenmerkengegevens met de TMZ-garantiegegevens

Inhoudsopgave

Warmte overgedragen naar de consument Qt, Gcal/h
Bedrijfsmodus van de turbine		condensatie	Enkele fase	Twee fasen
TMZ-gegevens

Verse stoomtemperatuur tot, °С

Generatorefficiëntie h, %


Koelwatertemperatuur aan de condensorinlaat t in 1, °C
Koelwaterstroom W, m 3 /h
Specifiek stoomverbruik d, kg/(kW? h)
Typische gegevens
Verse stoomdruk P o, kgf/cm 2
Verse stoomtemperatuur tot, °C
Druk bij gereguleerde extractie P, kgf/cm 2
Generatorefficiëntie h, %
Temperatuur voedingswater achter HPH nr. 7 t p.v., °C
Temperatuur van netwerkwater bij de inlaat van de PSG-verwarmer t 2, °C
Uitlaatstoomdruk P 2, kgf/cm 2		t in 1 = 20 °C, W = 7000 m 3 / uur
Specifiek stoomverbruik d e, kg/(kW? h)
Wijziging specifiek stoomverbruik wegens afwijking van standaardkenmerken van garantievoorwaarden
voor afwijking uitlaatstoomdruk Dd e, kg/(kWh)
voor afwijking voedingswatertemperatuur Dd e, kg/(kW? h)
voor temperatuurafwijking retournetwerkwater Dd e, kg/(kW? h)
Totale correctie op specifiek stoomverbruik Dd e, kg/(kW? h)
Specifiek stoomverbruik onder garantievoorwaarden dne, kg/(kW? h)
Afwijking specifiek stoomverbruik van de garantie ad e, %
Gemiddelde afwijking ad e, %
* Afzuigdrukregelaar is uitgeschakeld.
	BELANGRIJKSTE THERMISCHE DIAGRAM VAN EEN TURBO-EENHEID				Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID

STOOMVERDEELDIAGRAM

Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID

STOOMDRUK IN AFZUIGKAMERS IN CONDENSATIEMODUS

Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID			Type T-50-130TMZ

	TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID STOOMDRUK IN AFZUIGKAMERS IN VERWARMINGSMODUS	Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID

STOOMDRUK IN AFZUIGKAMERS IN VERWARMINGSMODUS

Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID

TEMPERATUUR EN ENTHALPIE VAN VOEDINGSWATER BUITEN HOGEDRUKVERWARMERS

Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID CONDENSAATTEMPERATUUR VOORBIJ HDPE nr. 4 MET TWEE- EN DRIEFASEN VERWARMING VAN NETWERKWATER		Type T-50-130TMZ

	TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID STOOMVERBRUIK VOOR HOGEDRUKVERWARMERS EN DEARATOR		Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID

STOOMVERBRUIK VOOR LAGEDRUKVERWARMER Nr. 4

Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID

STOOMVERBRUIK VOOR LAGEDRUKVERWARMER Nr. 3

Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID

STOOM LEKT DOOR DE EERSTE COMPARTIMENTEN VAN DE HPC, LPC-ASAFDICHTING, STOOMTOEVOER NAAR DE EINDAFDICHTING

Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID EXTRACTIES VAN STOOM VAN AFDICHTINGEN NAAR I, IV EXTRACTIES, NAAR DE STILVERWARMING EN KOELER			Type T-50-130TMZ

	TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID STOOMVERBRUIK DOOR DE 21E FASE MET TWEEFASEN VERWARMING VAN NETWERKWATER	Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID

STOOMVERBRUIK TOT DE 23e FASE MET EENFASE VERWARMING VAN HET NETWATER

Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID

STOOMVERBRUIK IN LPG IN CONDENSINGSMODUS

Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID

STOOMSTROOM IN HET LPG DOOR EEN GESLOTEN MEMBRAAM

Type T-50-130TMZ

	TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID INTERNE CAPACITEIT VAN COMPARTIMENTEN 1 - 21		Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID INTERNE VERMOGEN VAN COMPARTIMENTEN 1 - 23 MET EENFASE VERWARMING VAN NETWERKWATER		Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID

TUSSENCOMPARTIMENTVERMOGEN

Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID

SPECIFIEKE ELEKTRICITEITSPRODUCTIE UIT THERMISCH VERBRUIK

Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID TOTALE VERLIEZEN VAN TURBINE EN GENERATOR		Type T-50-130TMZ

	TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID VERBRUIK VAN VERSE STOOM EN WARMTE IN CONDENSATIEMODUS MET DRUKREGELAAR UITGESCHAKELD		Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN. TURBO-EENHEID

SPECIFIEK BRUTO WARMTEVERBRUIK VOOR EENFASE VERWARMING VAN WATERNETWERKEN

Type T-50-130TMZ

	TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID	Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID

SPECIFIEK BRUTO WARMTEVERBRUIK VOOR TWEEFASEN VERWARMING VAN NETWATER

Type T-50-130TMZ

	TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID SPECIFIEK BRUTO WARMTEVERBRUIK VOOR TWEEFASEN VERWARMING VAN NETWATER		Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID SPECIFIEK WARMTEVERBRUIK VOOR DRIEFASEN VERWARMING VAN NETWERKWATER EN ELEKTROMECHANISCHE EFFICIËNTIE VAN DE TURBO-UNIT		Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID

TEMPERATUUR VERSCHIL

Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID

RELATIEVE ONDERVERWARMING VAN NETWATER BIJ PSG EN PSV

Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID

ENTHALPIE VAN STOOM IN DE BOVENSTE VERWARMINGSKAMER

Type T-50-130TMZ

	TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID GEBRUIKTE WARMTEDALING TUSSENCOMPARTIMENT		Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID WARMTEGEBRUIK IN DE NETWERKBOILER (PSW)		Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID

EIGENSCHAPPEN VAN CONDENSOR K2-3000-2

Type T-50-130TMZ

	TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID	Type T-50-130TMZ

	TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID MODUSDIAGRAM VOOR EENFASE VERWARMING VAN NETWATER		Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID MODUSDIAGRAM VOOR EENFASE VERWARMING VAN NETWATER		Type T-50-130TMZ

Gegeven: Qt = 60 Gcal/uur; Nt = 34 MW; Rtn = 1,0 kgf/cm2.

Bepaal: D ongeveer t/h.

Definitie. Op het diagram vinden we gegeven punt A (Qt = 60 Gcal/h; Nt = 34 MW). Vanaf punt A, evenwijdig aan de hellende rechte lijn, gaan we naar de lijn met de gegeven druk (P tn = 1,0 kgf/cm 2). Vanaf het resulterende punt B gaan we in een rechte lijn naar de lijn van de gegeven druk (P tn = 1,0 kgf/cm2) van het rechter kwadrant. Vanaf het resulterende punt B verlagen we de loodlijn op de stroomas. Punt G komt overeen met de bepaalde verse stoomstroom.

Gegeven: Qt = 75 Gcal/uur; Rtn = 0,5 kgf/cm2.

Bepaal: N t MW; D ongeveer t/u.

Definitie. In het diagram vinden we het gegeven punt D (Q t = 75 Gcal/h; P t = 0,5 kgf/cm 2). Vanaf punt D gaan we in een rechte lijn naar de krachtas. Punt E komt overeen met het bepaalde vermogen. Vervolgens gaan we in een rechte lijn naar de lijn Ptn = 0,5 kgf/cm 2 van het rechter kwadrant. Vanaf punt G verlagen we de loodlijn op de stromingsas. Het resulterende punt 3 komt overeen met de bepaalde verse stoomstroom.

	TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID	Type T-50-130TMZ

	TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID DIAGRAM VAN MODI VOOR TWEEFASEN VERWARMING VAN NETWERKWATER		Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID DIAGRAM VAN MODI VOOR TWEEFASEN VERWARMING VAN NETWERKWATER		Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID

DIAGRAM VAN MODI VOOR TWEEFASEN VERWARMING VAN NETWERKWATER

Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID

DIAGRAM VAN MODI VOOR TWEEFASEN VERWARMING VAN NETWERKWATER

Type T-50-130TMZ

	TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID DIAGRAM VAN MODI VOOR TWEEFASEN VERWARMING VAN NETWERKWATER		Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID DIAGRAM VAN MODI VOOR TWEEFASEN VERWARMING VAN NETWERKWATER		Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID

DIAGRAM VAN MODI VOOR TWEEFASEN VERWARMING VAN NETWERKWATER

Type T-50-130TMZ

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID

DIAGRAM VAN MODI VOOR TWEEFASEN VERWARMING VAN NETWERKWATER

Type T-50-130TMZ

		TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID DIAGRAM VAN MODI VOOR TWEEFASEN VERWARMING VAN NETWERKWATER		Type T-50-130TMZ

	TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID DIAGRAM VAN MODI VOOR TWEEFASEN VERWARMING VAN NETWERKWATER

Gevraagd door: Q T= 81 Gcal/uur; Nt = 57,2 MW; P TV= 1,4 kgf/cm2. Definiëren: D0 e Definitie. Op het diagram vinden we het gegeven punt A ( Q t = 81 Gcal/uur; Nt = 57,2 MW). Vanaf punt A, evenwijdig aan de hellende rechte lijn, gaan we naar de lijn met de gegeven druk ( P TV= 1,4 kgf/cm2). Vanaf het verkregen punt B gaan we in een rechte lijn naar de lijn van de gegeven druk ( P T in= 1,4 kgf/cm 2) linker kwadrant. Vanaf het resulterende punt B verlagen we de loodlijn op de stroomas. Punt G komt overeen met de bepaalde verse stoomstroom.			Gevraagd door: Q T= 73 Gcal/uur; P T in= 0,8 kgf/cm2. Bepaal: N t MW; D 0 e Definitie. Het vinden van het gegeven punt D (Q T= 73 Gcal/uur; P T in = 0,8 kgf/cm 2) Vanaf punt D gaan we in een rechte lijn naar de vermogensas. Punt E komt overeen met het bepaalde vermogen. Verderop in een rechte lijn gaan we naar de lijn P T in = 0,8 kgf/cm2 linkerkwadrant. Vanaf het resulterende punt Ж verlagen we de loodlijn op de stroomas. Het resulterende punt 3 komt overeen met de bepaalde verse stoomstroom.

		TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID		Type T-50-130TMZ
b) Afwijking van de verse stoomdruk van de nominale druk V)
	TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID WIJZIGINGEN AAN HET VERSE STOOMVERBRUIK IN CONDENSINGSMODUS		Type T-50-130TMZ

		TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID		Type T-50-130TMZ
a) Over de afwijking van de verse stoomtemperatuur van de nominale temperatuur b) Afwijking van de verse stoomdruk van de nominale druk V) Afwijking van de voedingswaterstroom van de nominale waarde
	TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID WIJZIGINGEN AAN HET SPECIFIEKE WARMTEVERBRUIK IN CONDENSINGSMODUS		Type T-50-130TMZ
d) Voor onderverhitting van voedingswater in hogedrukverwarmers e) Om de verwarming van het water in de toevoerpomp te wijzigen f) Om een groep hogedrukverwarmers uit te schakelen

TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID CORRECTIE OP VERMOGEN VOOR UITLAATSTOOMDRUK IN DE CONDENSOR		Type T-50-130TMZ

	TYPISCHE ENERGIEKARAKTERISTIEKEN VAN EEN TURBO-EENHEID WIJZIGINGEN AAN HET VERMOGEN BIJ WERKEN MET VERWARMINGSBALKUITLATEN		Type T-50-130TMZ

Gegeven: Qt = 81 Gcal/uur; Nt = 57,2 MW; RTV = 1,4 kgf/cm2.

Bepaal: D ongeveer t/h.

Definitie. In het diagram vinden we het gegeven punt A (Q t = 81 Gcal/h; N t = 57,2 MW). Vanaf punt A, evenwijdig aan de hellende rechte lijn, gaan we naar de lijn met de gegeven druk (P TV = 1,4 kgf/cm 2). Vanaf het resulterende punt B gaan we in een rechte lijn naar de lijn van de gegeven druk (P TV = 1,4 kgf/cm2) van het linker kwadrant. Vanaf het resulterende punt B verlagen we de loodlijn op de stroomas. Punt G komt overeen met de bepaalde verse stoomstroom.

Gegeven: Qt = 73 Gcal/uur; RTV = 0,8 kgf/cm2.

Bepaal: N t MW; D ongeveer t/u.

Definitie. We vinden het gegeven punt D (Q t = 73 Gcal/h; P t = 0,8 kgf/cm 2). Vanaf punt D gaan we in een rechte lijn naar de krachtas. Punt E komt overeen met het bepaalde vermogen. Vervolgens gaan we in een rechte lijn naar de lijn P TV = 0,8 kgf/cm 2 van het linker kwadrant. Vanaf het resulterende punt Ж verlagen we de loodlijn op de stroomas. Het resulterende punt 3 komt overeen met de bepaalde verse stoomstroom.

SOLLICITATIE

1. Een typisch energiekenmerk van de T-50-130 TMZ-turbine-eenheid is samengesteld op basis van thermische tests van twee turbines (uitgevoerd door Yuzhtekhenergo bij de Leningradskaya CHPP-14 en Sibtekhenergo bij de Ust-Kamenogorskaya CHPP) en weerspiegelt de gemiddelde efficiëntie uit het verleden grote renovatie een turbine-eenheid die werkt volgens het thermische fabrieksontwerp (grafiek T-1) en onder de volgende omstandigheden die als nominaal worden aanvaard:

De druk en temperatuur van verse stoom vóór de turbineafsluiters zijn respectievelijk 130 kgf/cm2 * en 555 °C;

* Absolute druk wordt gegeven in de tekst en grafieken.

Het maximaal toegestane verse stoomverbruik bedraagt 265 t/u;

Uitlaatstoomdruk:

a) voor de kenmerken van de condensatiemodus met constante druk en de kenmerken van werken met selecties voor twee- en eentrapsverwarming van netwerkwater - 0,05 kgf/cm 2 ;

b) karakteriseren van het condensatieregime bij een constant debiet en temperatuur van koelwater in overeenstemming met de thermische kenmerken van de K-2-3000-2 condensor bij W = 7000 m 3 / h en t in 1 = 20 ° C - (grafiek T-31);

c) voor de bedrijfsmodus met stoomextractie met drietrapsverwarming van netwerkwater - in overeenstemming met schema T-38;

Het hoge- en lagedrukregeneratiesysteem is volledig ingeschakeld; stoom uit selectie III of II wordt aan de ontluchter geleverd met een snelheid van 6 kgf/cm2 (wanneer de stoomdruk in kamer III van selectie afneemt tot 7 kgf/cm2 wordt stoom vanuit selectie II aan de ontluchter toegevoerd);

Het voedingswaterverbruik is gelijk aan het verbruik van verse stoom;

De temperatuur van het voedingswater en het condensaat van de hoofdturbine achter de verwarmers komt overeen met de afhankelijkheden weergegeven in grafieken T-6 en T-7;

De toename van de enthalpie van voedingswater in de voedingspomp bedraagt 7 kcal/kg;

Het rendement van de elektrische generator komt overeen met de garantiegegevens van de Elektrosila-fabriek;

Het drukregelbereik in de bovenste verwarmingsselectie is 0,6 - 2,5 kgf/cm 2, en in de onderste - 0,5 - 2,0 kgf/cm 2;

De verwarming van het netwerkwater in de verwarmingsinstallatie bedraagt 47 °C.

De testgegevens die ten grondslag liggen aan dit energiekenmerk werden verwerkt met behulp van de "Tables of Thermophysical Properties of Water and Water Steam" (Publishing House of Standards, 1969).

Het condensaat van de verwarmingsstoom van de hogedrukverwarmers wordt in cascade afgevoerd naar HPH nr. 5 en van daaruit wordt 6 kgf/cm2 in de ontluchter gevoerd. Wanneer de stoomdruk in selectiekamer III lager is dan 9 kgf/cm2, wordt het verwarmingsstoomcondensaat van HPH nr. 5 naar HPH 4 gestuurd. Bovendien, als de stoomdruk in selectiekamer II hoger is dan 9 kgf/cm2, wordt de verwarming stoomcondensaat van HPH nr. 6 wordt 6 kgf/cm2 naar de ontluchter gestuurd.

De bovenste en onderste verwarmingswaterverwarmers zijn respectievelijk aangesloten op turbine-uitlaten VI en VII. Het condensaat van de verwarmingsstoom van de bovenste verwarmingswaterverwarmer wordt toegevoerd aan de hoofdcondensaatleiding achter HDPE nr. 2, en van de onderste naar de hoofdcondensaatleiding achter HDPE nr. I.

2. De turbine-eenheid omvat, samen met de turbine, de volgende uitrusting:

Generator type TV-60-2 uit de fabriek van Elektrosila met waterstofkoeling;

Vier lagedrukverwarmers: HDPE nr. 1 en HDPE nr. 2, type PN-100-16-9, HDPE nr. 3 en HDPE nr. 4, type PN-130-16-9;

Drie hogedrukverwarmers: PVD nr. 5 type PV-350-230-21M, PVD nr. 6 type PV-350-230-36M, PVD nr. 7 type PV-350-230-50M;

Oppervlakte-tweewegcondensator K2-3000-2;

Twee drietraps uitwerpers EP-3-600-4A en één startuitwerper (één hoofduitwerper is constant in bedrijf);

Twee netwerkboilers (boven en onder) PSS-1300-3-8-1;

Twee condensaatpompen 8KsD-6?3 aangedreven door elektromotoren met een vermogen van 100 kW (één pomp is constant in bedrijf, de andere is in reserve);

Drie condensaatpompen van netwerkboilers 8KsD-5?3 aangedreven door elektromotoren met een vermogen van elk 100 kW (twee pompen zijn in bedrijf, één is in reserve).

Bij constante stoomdruk in de condensor P 2 = 0,05 kgf/cm 2 (grafiek T-22, b)

Q o = 10,3 + 1,985N t + 0,195 (N t - 45,44) Gcal/u; (1)

Do = 10,8 + 3,368 Nt + 0,715 (Nt - 45,44) t/u; (2)

Bij constant debiet (W = 7000 m 3 / h) en temperatuur (t in 1 = 20 ° C) van koelwater (grafiek T-22, a):

Q o = 10,0 + 1,987 Nt + 0,376 (Nt - 45,3) Gcal/uur; (3)

D o = 8,0 + 3,439 N t + 0,827 (N t - 45,3) t/u. (4)

Het systeem van correctiecurven bestrijkt vrijwel het gehele bereik van mogelijke afwijkingen van de bedrijfsomstandigheden van de turbine-eenheid van de nominale. Dit maakt het mogelijk om de werking van een turbine-eenheid onder omstandigheden van een elektriciteitscentrale te analyseren.

De diagrammen geven de voorwaarden voor hun constructie en de gebruiksregels aan.

Typische modusdiagrammen maken het mogelijk om direct de stoomstroom naar de turbine te bepalen voor de geaccepteerde beginvoorwaarden (N t, Q t, P t).

Grafieken T-33 (a - d) en T-34 (a - j) tonen regimediagrammen die de afhankelijkheid D o = f (N t, Q t) uitdrukken bij bepaalde drukwaarden bij gereguleerde extracties.

Opgemerkt moet worden dat modusdiagrammen voor een- en tweetrapsverwarming van netwerkwater, die de afhankelijkheid D o = f(N t, Q t, P t) (grafieken T-33A en T-34A) weergeven, minder nauwkeurig zijn vanwege bepaalde aannames die tijdens de constructie zijn aangenomen. Deze modusdiagrammen kunnen worden aanbevolen voor gebruik bij benaderingsberekeningen. Bij het gebruik ervan moet er rekening mee worden gehouden dat de diagrammen niet duidelijk de grenzen aangeven die alle mogelijke modi definiëren (volgens de maximale stoomdebieten door de overeenkomstige secties van het turbinestroompad en de maximale drukken in de bovenste en onderste extracties ).

Om de waarde van de stoomstroom naar de turbine nauwkeuriger te bepalen voor een gegeven thermische en elektrische belasting en stoomdruk in een gecontroleerde uitlaat, en om de zone van toegestane bedrijfsmodi te bepalen, moet men de modusdiagrammen gebruiken die worden weergegeven in grafieken T- 33 (a - d) en T-34 (a - j).

Het specifieke warmteverbruik voor de elektriciteitsproductie voor de overeenkomstige bedrijfsmodi moet rechtstreeks worden bepaald uit de grafieken T-23 (a - d) - voor eentrapsverwarming van netwerkwater en T-24 (a - j) - voor tweetrapsverwarming van netwerkwater.

Om het specifieke warmteverbruik voor de productie van elektriciteit te bepalen, evenals het stoomverbruik per turbine volgens grafieken T-33 (a - d) en T-34 (a - j) bij drukken in gereguleerde extracties, waarvoor grafieken zijn niet direct gegeven, moet de methode interpolatie worden gebruikt.

q t = 860 (1 + ) + kcal/(kWh), (5)

waarbij Q pr constante andere warmteverliezen zijn voor turbines van 50 MW, gelijk gesteld aan 0,61 Gcal/h, volgens de “Instructies en richtlijnen voor het standaardiseren van het specifieke brandstofverbruik bij thermische energiecentrales” (BTI ORGRES, 1966).

De T-44-grafieken tonen correcties op het vermogen op de generatorterminals wanneer de bedrijfsomstandigheden van de turbine-eenheid afwijken van de nominale omstandigheden. Indien de uitlaatstoomdruk in de condensor afwijkt van de nominale waarde, wordt de vermogenscorrectie bepaald met behulp van het vacuümcorrectierooster (grafiek T-43).

De tekenen van de correcties komen overeen met de overgang van de voorwaarden voor het construeren van het regimediagram naar operationele omstandigheden.

Als er twee of meer afwijkingen zijn van de bedrijfsomstandigheden van de turbine-eenheid van de nominale, worden de correcties algebraïsch opgeteld.

Correcties op het vermogen voor verse stoomparameters en retourwatertemperatuur komen overeen met de fabrieksberekeningsgegevens.

Om een constante hoeveelheid aan de consument geleverde warmte te behouden (Q t = const), wanneer de parameters van verse stoom veranderen, is het noodzakelijk om een extra correctie op het vermogen aan te brengen, rekening houdend met de verandering in de stoomstroom naar de extractie als gevolg van een verandering in de enthalpie van stoom bij de gecontroleerde extractie. Deze wijziging wordt bepaald door de volgende afhankelijkheden:

Bij werken volgens een elektrisch schema en een constante stoomstroom naar de turbine:

D = -0,1 Qt (P o - ) kW; (6)

D = +0,1 Qt (to - ) kW; (7)

Bij het werken volgens het verwarmingsschema:

D = +0,343 Qt (P o - ) kW; (8)

D = -0,357 Qt (to - ) kW; (9)

D = +0,14 Qt (P o - ) kg/u; (10)

D = -0,14 Q t (to - ) kg/u. (elf)

De enthalpie van stoom in de kamers met gecontroleerde verwarmingsextractie wordt bepaald volgens de grafieken T-28 en T-29.

De temperatuurdruk van de netwerkboilers wordt genomen volgens de berekende TMZ-gegevens en wordt bepaald door de relatieve onderverhitting volgens schema T-37.

Bij het bepalen van het warmtegebruik van netwerkwaterverwarmers wordt uitgegaan van een onderkoeling van het verwarmingsstoomcondensaat van 20 °C.

Bij het bepalen van de hoeveelheid warmte die door de inbouwbalk wordt waargenomen (voor drietrapsverwarming van netwerkwater), wordt aangenomen dat de temperatuurdruk 6 °C bedraagt.

Het elektrisch vermogen dat in de verwarmingscyclus wordt ontwikkeld als gevolg van het vrijkomen van warmte uit gereguleerde extracties, wordt bepaald op basis van de uitdrukking

Ntf = Wtf? Qt MW, (12)

waarbij W tf - specifieke elektriciteitsopwekking voor de verwarmingscyclus onder de overeenkomstige bedrijfsmodi van de turbine-eenheid wordt bepaald volgens schema T-21.

Het door de condensatiecyclus ontwikkelde elektrische vermogen wordt bepaald als het verschil

N kn = N t - N tf MW. (13)

Voorbeeld 1. Condensatiemodus met drukregelaar uitgeschakeld.

Gegeven: N t = 40 MW, P o = 125 kgf/cm 2 , t o = 550 °C, P 2 = 0,06 kgf/cm 2 ; thermisch diagram - berekend.

Het is nodig om het verse stoomverbruik en het bruto soortelijke warmteverbruik onder gegeven omstandigheden (Nt = 40 MW) te bepalen.

In tafel 1 toont de berekeningsvolgorde.

Voorbeeld 2. Bedrijfsmodus met gecontroleerde stoomafzuiging voor twee- en eentrapsverwarming van netwerkwater.

A. Bedrijfsmodus volgens thermisch schema

Gegeven: Qt = 60 Gcal/uur; RTV = 1,0 kgf/cm2; Po = 125 kgf/cm2; to = 545 °C; t2 = 55 °C; verwarming van netwerkwater - tweetraps; thermisch diagram - berekend; andere voorwaarden zijn nominaal.

Het is vereist om het vermogen op de generatorterminals, het verbruik van verse stoom en het bruto specifieke warmteverbruik onder gegeven omstandigheden (Q t = 60 Gcal/h) te bepalen.

In tafel 2 toont de berekeningsvolgorde.

De bedrijfsmodus voor eentrapsverwarming van netwerkwater wordt op een vergelijkbare manier berekend.

tafel 1

Inhoudsopgave	Aanduiding	Dimensie	Bepalingsmethode	Ontvangen waarde
Verbruik verse stoom per turbine bij nominale omstandigheden			Grafiek T-22 of vergelijking (2)
Warmteverbruik per turbine bij nominale omstandigheden			Grafiek T-22 of vergelijking (1)
Specifiek warmteverbruik bij nominale omstandigheden		kcal/(kWh)	Schema T-22 of Q o / N t

praktijk verslag

6. Turbine T-50-130

De turbine is ontworpen om te werken met verse stoomparameters van 130 ata, 565 C 0, gemeten vóór de afsluiter. De nominale temperatuur van het koelwater aan de condensorinlaat is 20 C 0.

De turbine heeft twee verwarmingsuitlaten, boven en onder, ontworpen voor het stapsgewijs verwarmen van netwerkwater in ketels. Het verwarmen van het voedingswater vindt achtereenvolgens plaats in de koelkasten van de hoofdejector en de ejector voor het afzuigen van stoom uit de afdichtingen met een stopbusverwarmer, vier HDPE en drie HDPE. HDPE nr. 1 en nr. 2 worden gevoed met stoom van verwarmingsextracties, en de overige vijf - van ongereguleerde extracties na 9, 11, 14, 17, 19 fasen.

"rechts">Tabel

Gasturbine-unit type TA van Rustom en Hornsby met een vermogen van 1000 kW

Een gasturbine (turbine van het Latijnse turbo, vortex, rotatie) is een continue warmtemotor, in het bladapparaat waarvan de energie van gecomprimeerd en verwarmd gas wordt omgezet in mechanisch werk op de as. Bestaat uit een rotor (werkende messen...

Studie van het warmtetoevoersysteem in de thermische energiecentrale van Ufa

Stoomturbine type PT-30-90/10 met een nominaal vermogen van 30.000 kW, bij een toerental van 3.000 rpm, condenserend, met drie ongereguleerde en twee gecontroleerde stoomafzuigingen - ontworpen om direct een generator aan te drijven...

Uitvinding van de Griekse monteur en wetenschapper Heron van Alexandrië (2e eeuw voor Christus). Zijn werk is gebaseerd op het principe van straalaandrijving: stoom uit de ketel stroomde door een buis tot een bal...

Energiebronnen - geschiedenis en moderniteit

De geschiedenis van de industriële stoomturbine begon met de uitvinding van een melkafscheider door de Zweedse ingenieur Carl - Gustav - Patrick de Laval. Het ontworpen apparaat vereiste een aandrijving met een hoog toerental. De uitvinder wist...

Energiebronnen - geschiedenis en moderniteit

De gasturbine was een motor die combineerde gunstige eigenschappen stoomturbines (energieoverdracht rechtstreeks naar de roterende as...

Apparatuurontwerp van de krachtbron van de Rostov-kerncentrale

Doel Turbine type K-1000-60/1500-2 van de productievereniging KhTGZ - stoom, condenserend, viercilinder (structuurschema "HPC + drie LPC"), zonder instelbare stoomextractie...

Verhoogde slijtvastheid stoomturbine-eenheden

Een stoomturbine is een warmtemotor waarin stoomenergie wordt omgezet in mechanische arbeid. In het bladapparaat van een stoomturbine wordt de potentiële energie van gecomprimeerde en verwarmde waterdamp omgezet in kinetische...

Doel van de ketel- en turbinewinkel

Kerncentraleproject van 2000 MW

De turbine is ontworpen om de TVV-1000-2 wisselstroomgenerator rechtstreeks aan te drijven voor gebruik in een kerncentrale in een eenheid met een VVER-1000 drukwaterreactor op Verzadigde stoom volgens een monoblokschema (de eenheid bestaat uit één reactor en één turbine) met...

Project van de eerste fase van BGRES-2 met behulp van de K-800-240-5 turbine en de Pp-2650-255 keteleenheid

Aandrijfturbine OK-18PU-800 (K-17-15P), eencilinder, verenigd, condenserend, met acht druktrappen, ontworpen om te werken met een variabele snelheid met variabele initiële stoomparameters...

27. Druk bij de uitlaat van het compressorstation: 28. Gasstroom door de HP-turbine: 29. Werk verricht door gas in de HP-turbine: 30. Gastemperatuur achter de HP-turbine: 31. Het rendement van de HP-turbine gegeven: 32. Mate van drukverlaging in de turbine VD: 33...

Berekening van hogedrukcompressoren

34. Gasstroom door de lagedrukturbine: We hebben een temperatuur van meer dan 1200 K, dus selecteren we GVokhlND volgens de afhankelijkheid 35. Gasarbeid uitgevoerd in de LP-turbine: 36. Het rendement van de lagedrukturbine is ingesteld : 37. De mate van drukverlaging in de LP-turbine: 38...

Stoomturbine voor warmtekrachtkoppeling stationaire soort Turbine PT -135/165-130/15 s condenserend apparaat en gereguleerde productie en twee verwarmingsstoomextracties met een nominaal vermogen van 135 MW...

Apparaat en technische specificaties uitrusting van LLC "LUKOIL–Volgogradenergo" Volzhskaya CHPP

Stoomturbine met één as T 100/120-130 met een nominaal vermogen van 100 MW bij 3000 tpm. Met condensatie en twee verwarmingsextracties is de stoom ontworpen om rechtstreeks een dynamo aan te drijven...

Ontwerp en technische kenmerken van apparatuur van LLC "LUKOIL-Volgogradenergo" Volzhskaya CHPP

Condensatieturbine met gecontroleerde stoomafzuiging voor productie en verwarming zonder naverwarmen, tweecilinder, single-flow, vermogen 65 MW...

Ministerie van Algemeen en Beroepsonderwijs

Russische Federatie

Technische Staatsuniversiteit van Novosibirsk

Ministerie van thermische en elektrische centrales

CURSUSPROJECT

over het onderwerp: Berekening van het thermische circuit van een krachtbron op basis van een verwarmingsturbine T – 50/60 – 130.

Faculteit: MOERAS

Groep: ET Z – 91u

Voltooid:

Student - Shmidt AI

Gecontroleerd:

Docent - Borodikhin IV

Veiligheidsmerk:

Novosibirsk stad

2003

Inleiding…………………………………………………………………………… 2

1. Constructie van grafieken van thermische belastingen…………………………………….2

2. Bepaling van parameters van het ontwerpdiagram van het blok……………………………3

3. Bepaling van de parameters van de afvoeren van de verwarmers van het regeneratiesysteem en de parameters van de stoom in de extracties………………………………………………..5

4. Bepaling van het stoomverbruik……………………………………………………7

5. Bepaling van het stoomverbruik bij ongereguleerde extracties.............................8

6. Bepaling van de onderproductiecoëfficiënten.............................11

7. Feitelijke stoomstroom naar de turbine……………………………………...11

8. Selectie van stoomgenerator……………………………...…………………..12

9. Elektriciteitsverbruik voor eigen behoeften…………………………….12

10. Bepaling van technische en economische indicatoren……………………..14

Conclusie…………………………………………………………………………….15

Gebruikte literatuur.............................................................................15

Bijlage: Fig. 1 – Warmtebelastinggrafiek

Fig. 2 - Thermisch diagram blok

P, S – Diagram van water en waterdamp

Invoering.

Dit artikel presenteert de berekening van het lichaamsdiagram van de aandrijfeenheid (gebaseerd op de verwarmingsturbine T - 50/60 - 130 TMZ en de keteleenheid E - 420 - 140 TM

(TP – 81), die zich kan bevinden in een thermische elektriciteitscentrale in de stad Irkoetsk. Ontwerp een thermische energiecentrale in Novosibirsk. De belangrijkste brandstof is Nazarovsky-bruinkool. Turbinevermogen 50 MW, begindruk 13 MPa en oververhitte stoomtemperatuur 565 C 0, zonder opwarming t P.V. = 230 C 0, RK = 5 kPa, a tj = 0,6. De verbinding met een bepaalde stad in de Siberische regio bepaalt de brandstofkeuze van de dichtstbijzijnde kolenbekken(steenkoolbekken van Nazarovo), evenals de keuze van de berekende omgevingsluchttemperatuur.

Het belangrijkste thermische diagram dat de parameters van stoom en water aangeeft en de waarden van energie-indicatoren verkregen als resultaat van de berekening ervan bepalen het niveau van technische uitmuntendheid van de krachtbron en energiecentrales, evenals, voor een groot deel, hun economische indicatoren. PTS is het belangrijkste technologische diagram van de ontworpen energiecentrale, waarmee op basis van gegeven energiebelastingen het verbruik van stoom en water in alle delen van de installatie, de energie-indicatoren, kan worden bepaald. Op basis van de PTS worden technische kenmerken bepaald en thermische apparatuur geselecteerd, een gedetailleerd (gedetailleerd) thermisch diagram van energie-eenheden en de energiecentrale als geheel ontwikkeld.

Naarmate het werk vordert, worden grafieken van de warmtebelasting gemaakt, wordt het proces in een hS-diagram uitgezet, worden netwerkverwarmers en regeneratiesystemen berekend en worden ook de belangrijkste technische en economische indicatoren berekend.

1. Grafieken maken van thermische belastingen.

Thermische belastinggrafieken worden gepresenteerd in de vorm van nomogrammen (Fig. 1):

A. grafiek van veranderingen in thermische belasting, afhankelijkheid van de thermische belasting van de turbine Q T, MW van de omgevingsluchttemperatuur t inc, C 0;

B. temperatuurgrafiek van hoogwaardige regeling van de elektriciteitsvoorziening - afhankelijkheid van de temperaturen van het voorwaartse en retournetwerk water t ps, tos, C 0 van t in, C 0;

C. grafiek jaarlijkse warmtebelasting – afhankelijkheid van de warmtebelasting van de turbine Q t, MW van het aantal bedrijfsuren tijdens de verwarmingsperiode t, h/jaar;

D. grafiek van de duur van de luchttemperatuur t up, C 0 in een jaarlijkse context.

Het maximale thermische vermogen van 1 eenheid, dat wordt geleverd door “T”-turbine-extracties, MW, is volgens het turbinepaspoort 80 MW. Maximaal thermisch vermogen van de unit, dat ook wordt geleverd door een piekwaterverwarmingsketel, MW

, (1.1)

Waar een WKK de verwarmingscoëfficiënt is, is een WKK =0,6

Thermische belasting (vermogen) van de warmwatervoorziening, MW, wordt geschat met behulp van de formule:

De meest typische temperaturen voor de grafiek van de verandering van de warmtebelasting (Fig. 1a) en de temperatuurgrafiek van de kwaliteitscontrole:

t inc = +8C 0 – luchttemperatuur die overeenkomt met het begin en einde van het stookseizoen:

t = +18C 0 – berekende temperatuur waarbij een toestand van thermisch evenwicht optreedt.

t inc = -40С 0 – geschatte luchttemperatuur voor Krasnojarsk.

Op de grafieken in figuur 1d en 1c bedraagt de verwarmingsperiode t niet meer dan 5500 uur/jaar.

bar. De drukval in de T-aftakking is: bar, nadat de drukval gelijk is aan: P T1 = 2,99 bar is gelijk aan C 0, onderverhitting dt = 5C 0. De maximaal mogelijke verwarmingstemperatuur van netwerkwater is C 0