Externe tapsheid afstand. conische tandwielen

Figuur 7

Berekening van afschuining tandwielen het is raadzaam om uit te voeren, met de nadruk op de afhankelijkheden gegeven in sectie 7 voor cilindrische wielen. Berekening contactspanning kan worden uitgevoerd volgens een vereenvoudigde formule:

waarbij R de gemiddelde kegelafstand is R=Re -0.5b. Met betrekking tot is de buitenste kegelafstand. De belastingsfactor KN wordt verondersteld hetzelfde te zijn als voor rechte tandwielen, op voorwaarde dat de nauwkeurigheidsgraad van conische tandwielen een eenheid hoger is dan die van cilindrische tandwielen. T 2 - koppel op het wiel (N mm); b is de breedte van het ringwiel.

De ontwerpberekening begint met het bepalen van de externe steekdiameter wielen:

Voor rechte tandwielen K d = 99, voor wielen met ronde tanden Kd = 86.

Tabel 15

Formules voor het berekenen van de geometrie van rechte kegeltandwielen

Opties	Aanduiding	Formule
Externe lange diameter		(3,29)
Externe tapsheid afstand:	Met betrekking tot
Breedte ringwiel	b
Gemiddelde tapsheidsafstand	R
Midden district module	m
Gemiddelde steekdiameter	d
Conushoek verdelen:		;
Externe tandhoogte:	hij
Externe hoofdhoogte:	hoi
Buitenste pedikelhoogte	hfe
Tand hoofdhoek:
Tand pedikel hoek:
Buitendiameter van tanduiteinden	dae

Waarden verkregen door formule (8.2) d e 2 afgerond (in mm) volgens GOST 12289-76: 50; (56); 63; (71); 80; (90); 100; (112); 125; (140); 160; (180); 200; 250; 280; 315; 355; 400; 450; 500; 560; 630; 710; 800; 900; 1000; 1120; 1250; 1400; 1600.

Waarden zonder haakjes hebben de voorkeur.

Nominale waarden van overbrengingsverhoudingen U moeten bij voorkeur worden afgerond volgens GOST 12289-76: 1; (1.12); 1,25; (1,40); 1.6; (1.8); 2; (2.24); 2,5; (2.8); 3.15; (3,55); 4,0; (4.5); 5,0; (5.6); 6.3.

Waarden zonder haakjes hebben de voorkeur. De werkelijke afwijking mag niet groter zijn dan 3%.

Het wordt aanbevolen om de verhouding van de breedte van de tandkrans bij het ontwerpen van versnellingsbakken te nemen.

Coëfficiënt K Hβ voorlopig geaccepteerd voor wielen met een tandoppervlakhardheid HB kleiner dan 350 van 1,2 tot 1,35; met hardheid HB meer dan 350 van 1,25 tot 1,45 (zie rubriek 7).

aantal wieltanden Z 2 \u003d Z 1 U.

Aangezien de gevonden waarden van het aantal tanden worden afgerond op het dichtstbijzijnde gehele getal, is het noodzakelijk om de overbrengingsverhouding te verduidelijken U = Z 2 / Z 1 en hoek δ 2 \u003d boog tg u.

Externe Districtsmodule mij afronding is niet nodig.

Het controleren van de tanden van conische tandwielen op uithoudingsvermogen in termen van buigspanningen wordt uitgevoerd volgens de formule:

waar naar F- belastingsfactor in de berekening voor buigen, op dezelfde manier geselecteerd als voor cilindrische wielen. F t- omtrekkracht, die wordt beschouwd als tangentieel uitgeoefend op de middelste steekcirkel F t \u003d 2T 2 /d 2;

Y F- tandvormfactor (zie clausule 7), geselecteerd afhankelijk van het equivalente aantal tanden (voor spiraalvormige tandwielen); ξ F ≈ 0,85 is de verminderingscoëfficiënt van het draagvermogen van conische tandwielen in vergelijking met cilindrische tandwielen; m is de gemiddelde berekende betrokkenheidsmodulus. De toegestane spanning wordt op dezelfde manier gekozen als voor cilindrische tandwielen(zie paragraaf 7).

De berekening wordt uitgevoerd, zoals voor cilindrische tandwielen, voor het wiel waarvoor de verhouding kleiner is.

Berekening van wormwielen

Wormwielen worden gebruikt in gevallen waar de geometrische assen van de aandrijf- en aangedreven assen elkaar kruisen (meestal in een rechte hoek). Afhankelijk van de vorm van de worm worden tandwielen met cilindrische en bolvormige (holle) wormen onderscheiden. De eerste zijn op hun beurt verdeeld in tandwielen met Archimedische, ingewikkelde en ingewikkelde wormen. Hier worden alleen tandwielen met Archimedische wormen beschouwd (in het axiale gedeelte is het profiel van de spoel trapeziumvormig; in het eindgedeelte worden de spoelen omlijnd door de Archimedische spiraal). Wormwielen zijn gemaakt in de vorm van versnellingsbakken, minder vaak open.

overbrengingsverhouding wormwiel: , waar z2- het aantal tanden van het wormwiel; z t- het aantal beurten (bezoeken) van de worm.

Volgens GOST 2144-76 (cilindrische wormwielen) zijn er twee rijen overbrengingsverhoudingen jij binnen 8-80, uitgevoerd op Z1= 1,2 of 4 (wormen met Z1= 3 zijn niet inbegrepen in GOST) en Z2 = 30-80:

1e rij: 8; tien; 12,5; 16; twintig; 25; 31,5; 40; vijftig; 63; 80;

2e rij: 9; 11.2; veertien; achttien; 22.4; 28; 35,5; 45; 56; 71.

Met een toename van het aantal beurten Z1 de elevatiehoek van de wormspoel neemt toe en het transmissierendement neemt toe. Het gebruik van single-start wormen wordt niet aanbevolen, tenzij dit absoluut noodzakelijk is. Het wordt aanbevolen om te benoemen: Z1= 4 bij jij = 8-; -15, Z1= 2 bij jij= 15-; -30 en Z1= 1 bij jij >30.

In sommige gevallen is het raadzaam om twee transmissieberekeningen parallel uit te voeren voor verschillende aantallen wieltanden en wormschroefdraden, en vervolgens, op basis van de verkregen afmetingen en transmissie-efficiëntie, te kiezen beste optie. Bijvoorbeeld, wanneer? jij= 16, er moeten berekeningen worden gemaakt, rekening houdend met Z 1 = 2, Z 2 = 32 en Z 1 = 4, Z 2 = 64(in onderwijsprojecten kun je Z 1 = 3 en Z 2 = 48 toestaan).

8.5.1. Basis transmissieparameters:

Hieronder beschouwen we tandwielen zonder verplaatsing met een Archimedische worm met een profielhoek in de axiale sectie a = 20 . De belangrijkste transmissieparameters worden gegeven in Tabel 16.

Worm. De aanduidingen van de hoofdafmetingen van de worm worden getoond in Fig. 8. Relatie tussen de geschatte toonhoogte van de worm R 1, module m en het verloop van de spoel van de worm Pz 1 uitgedrukt door de formule:

Wormen met een linkse snijrichting mogen niet zonder speciale reden worden gebruikt. De deeldiameter van de worm, die in ongecorrigeerde tandwielen samenvalt met de begindiameter, wordt genomen als een veelvoud van de axiale module van de worm:

Waar q = d 1 /m– wormdiametercoëfficiënt

De deelhoek van de wormspoel γ geassocieerd met z1 en q verhouding

St. Petersburg State Technologisch Instituut

(Technische Universiteit)

Afdeling theoretische grondslagen van chemische technologie

conisch versnellingen

St. Petersburg

Invoering

3. Overbrengingsverhouding:

4. Een rechte conische tandwieloverbrenging naar een gelijkwaardige tandwieloverbrenging brengen

Conclusie

Invoering

conisch tandwielen gebruikt in tandwielen tussen assen, waarvan de assen zich onder een hoek bevinden. De belangrijkste toepassingen zijn tandwielen met assen die elkaar kruisen onder een hoek van 90 °, d.w.z. orthogonale tandwielen, die hieronder worden besproken. Versnellingen met een harthoek die niet gelijk is aan 90 ° worden zelden gebruikt vanwege de complexiteit van de vormen en fabricagetechnologie van lichaamsdelen die deze versnellingen dragen, hoewel de middelste versnellingshoek er niet toe doet voor de fabricage van de wielen zelf. De kruising van de assen van de assen maakt het moeilijk om de steunen te plaatsen. Een van de conische wielen bevindt zich in de regel in een cantilever. Dit vergroot de ongelijkmatige verdeling van de belasting over de lengte van de tand. In de conische aangrijping werken axiale krachten, waarvan de aanwezigheid het ontwerp van de steunen bemoeilijkt. Dit alles leidt ertoe dat, volgens experimentele gegevens, het draagvermogen van een conisch tandwiel slechts ongeveer 0,85 is van een cilindrisch tandwiel. Ondanks de geconstateerde tekortkomingen en het feit dat conische tandwielen moeilijker te vervaardigen en te installeren zijn dan cilindrische tandwielen, worden conische tandwielen veel gebruikt, omdat het, afhankelijk van de lay-outvoorwaarden van de mechanismen, vaak nodig is om de assen op een hoek. Conische tandwielen zijn gemaakt met rechte, tangentiële, cirkelvormige en andere gebogen tanden

Spur-kegelwielen moeten worden gebruikt bij lage omtreksnelheden (tot 2 ... 3 m / s) als de gemakkelijkste te installeren (toegestane tot 8 m / s). Bij hogere snelheden is het raadzaam om wielen met ronde tanden te gebruiken, omdat deze soepeler aangrijpen, minder geluid maken, een groter draagvermogen hebben en technologisch geavanceerder zijn. De tanden worden verwerkt op speciale machines voor het snijden van kegelwielen. In massaproductie en grootschalige productie worden schuine schijven niet geslepen, maar beperkt tot slijpen, vanwege de mogelijkheid om daaropvolgende verhardingsvervormingen bij het snijden van tanden te compenseren. Om het juiste contact van de tanden tijdens de montage te garanderen, is bij kegeltandwielen de mogelijkheid van axiale aanpassing van de tandwielen voorzien. Het draagvermogen van conische tandwielen met grotere scheefstand van de assen (vanwege de cantilever-opstelling, onvoldoende stijfheid van de assen en behuizingen) kan enigszins worden verhoogd, zelfs in vergelijking met tandwielen met een cirkelvormige tand, waarbij de tanden biconvex en concaaf zijn. Beide zijden van de tandwieltanden zijn convex gesneden en de wielen zijn concaaf. De winst is te danken aan het feit dat de specifieke stijfheid van een paar tanden niet verandert over de lengte van de tanden en het contactvlak niet verschuift wanneer de assen worden vervormd.

1. Geometrische parameters van conische tandwielen:

Geometrische berekeningen van kegelwielen zijn vergelijkbaar met die van cilindrische. De tanden van conische tandwielen worden gevormd door te rollen op een plat wiel met een recht tandprofiel op dezelfde manier als de tanden van cilindrische tandwielen worden gevormd door te rollen op een tandheugel. Aantal platte wieltanden

(kan fractioneel zijn). In plaats van de begin- en deelcilinders van cilindrische wielen in kegelwielen, worden de concepten geïntroduceerd: begin- en deelconussen, die in de regel samenvallen, aangezien hoekcorrectie praktisch niet wordt gebruikt voor kegelwielen. Als eindsecties worden secties beschouwd door de oppervlakken van extra kegels, d.w.z. kegels, waarvan de assen samenvallen met de as van het wiel, en de generatoren staan loodrecht op de generatoren van de verdeelkegel. De concepten van externe en interne extra kegels (beperking van het ringwiel) en de gemiddelde extra kegel worden gebruikt. De werkelijke profielen van de tanden van conische tandwielen liggen zeer dicht bij de profielen van denkbeeldige equivalente cilindrische tandwielen met radii pitch cirkels gelijk aan de lengtes van de generatoren van de extra kegels. De tanden van de kegeltandwielen, volgens de verandering in de grootte van de secties langs de lengte, voeren drie vormen uit.

Axiale vorm I - normaal neergaande tanden; de hoekpunten van de deel- en binnenkegels vallen samen (a). Deze vorm wordt gebruikt voor conische tandwielen met rechte en tangentiële tanden, en is ook beperkt tot tandwielen met cirkelvormige tanden wanneer

Axiale vorm II(b) - de bovenkant van de binnenkegel is zo geplaatst dat de breedte van de onderkant van de wielholte constant is, en de dikte van de tand langs de verdeelkegel neemt toe met toenemende afstand vanaf de bovenkant. Door deze vorm kunt u beide oppervlakken van de vertanding van het wiel met één gereedschap tegelijk bewerken. Daarom is het de belangrijkste voor wielen met cirkelvormige tanden, die veel worden gebruikt in massaproductie.

Axiale vorm III (c) - even hoge tanden; de generatoren van de deel- en binnenkegels zijn evenwijdig. Deze vorm wordt gebruikt voor ronde tanden met:

, in het bijzonder bij gemiddelde conische afstanden van 75-750 mm. Vormen II en III worden verkregen door de bovenkant van de kegel van verdiepingen en de bovenkant van de deelkegel (b, c) te verplaatsen. Zie GOST 19326-73 voor meer informatie.

Voor kegeltandwielen is het handig om te meten en daarom de maat van de tanden op de externe extra kegel in te stellen. In tandwielen met tanden van de vorm I wordt meestal de omtreksmodule bediend

aan de buitenkant. Bij tandwielen met tanden van de vorm II en III wordt de normale module bij voorkeur in het midden van de breedte van de tandwielrand bediend. Ronde tanden worden gesneden met een niet-modulair gereedschap waarmee tanden in een bepaald bereik van modules kunnen worden gezaagd. Daarom is het toegestaan om transmissies te gebruiken met niet-standaard en fractionele modules.

Relatie tussen modules

en het volgende:

- buitenste taperafstand De hellingshoek van de tandlijn wordt gekozen, aangezien de toename de soepelheid van de aangrijping verbetert, maar tegelijkertijd de inspanning verhoogt. Bij cirkelvormige tanden wordt voornamelijk = 35 ° gebruikt, en bij tangentiële 20 ... 30 ° wordt meestal de hoek gekozen als een veelvoud van 5 °. Het minimaal toegestane aantal tanden staat in de tabel:

. en wielen, wordt aanbevolen om het aantal tandwieltanden te selecteren volgens de volgende grafieken, afhankelijk van de buitenste spoeddiameter van het tandwiel, met hardheid en< 350 НВ выбранные значения увеличивают в 1,6 раза; при и увеличивают в 1,3 раза. Основные геометрические соотношения в конических передачах приведены далее. Корригирование конических зацеплений по сравнению с цилиндрическими имеет следующие особенности. Область целесообразного применения высотной коррекции конических зацеплений расширена. Наоборот, угловая коррекция, при которой сумма смещений исходного контура для колес не равна нулю, весьма трудно осуществима из-за необходимости сохранить заданный межосевой угол, поэтому ее практически не применяют. Для конических зацеплений, в отличие от цилиндрических, при u>2.5, is het handig om de zogenaamde tangentiële correctie toe te passen, die bestaat uit het verdikken van de tandwieltand en dienovereenkomstig het dunner maken van de wieltand. Tangentiële correctie van schuine wielen vereist geen speciaal gereedschap, zoals het wordt verkregen door het kweken van snijtanden, verwerking tegenovergestelde kanten tanden. Voor cilindrische wielen wordt geen tangentiële correctie gebruikt, omdat hiervoor een speciaal gereedschap nodig is. De belangrijkste afmetingen van conische tandwielen met recht, tangentieel en cirkelvormig:

2. Krachten in conische tandwielen

De omtrekscomponent van de krachten, verwijst naar de gemiddelde breedte van de scheidingscirkelkroon

Spur Bevel Wielen

Doordat conische tandwielen met rechte en indirecte vertanding geen gebruik maken van hoekcorrectie, is de inschakelhoek gelijk aan de hoek van het gereedschapsprofiel. De kracht die de tanden duwt

werkt in het yz-vlak. Naar analogie met cilindrische wielen

De componenten van de krachten langs de y- en z-as (b is respectievelijk de hoek van de beginkegel) zijn gelijk aan:

Totale kracht loodrecht op de asas (in het xy-vlak):

Bevelwielen met tangentiële en gebogen tanden.

Het is handig om twee ontwerpgevallen te beschouwen die verschillen in de richting van de afzonderlijke componenten van de krachten op de tanden.

Geval 1. Sterkte

loodrecht op de lijn van de tand (liggend in een vlak dat raakt aan de deelkegel), heeft een uitsteeksel op de beschrijvende lijn van de deelkegel, vanaf de bovenkant gericht.

De kracht die de tanden uit elkaar duwt, loodrecht op de beschrijvende lijn van de deelkegel (naar analogie met cilindrische wielen):

Krachtcomponent

, gericht langs de beschrijvende lijn van de deelkegel,

De krachtcomponenten langs de y- en z-coördinaatassen worden gedefinieerd als de algebraïsche som van de krachtprojecties

en op deze assen:

Geval 2. Sterkte

, loodrecht op de lijn van de tand, heeft een uitsteeksel op de beschrijvende van de initiële kegel, gericht naar de bovenkant. In dit opzicht keren de tweede termen in de vorige formules hun tekens om. De richting van de axiale kracht naar de bovenkant van de kegel is ongewenst vanwege de mogelijkheid van vastlopen van tandwielen met aanzienlijke axiale spelingen in de lagers. Het is gemakkelijk voor te stellen dat bij , de radiale kracht op het tandwiel in absolute waarde gelijk is aan de axiale kracht op het wiel, en de axiale kracht op het tandwiel gelijk is aan de radiale kracht op het wiel.

Bij het bepalen van de krachten die op de assen en assen werken, rekening houdend met de wrijvingskrachten, is het uitgangspunt de positie dat de totale kracht van interactie tussen de tanden in het glijvlak helt onder een wrijvingshoek ten opzichte van de gemeenschappelijke normaal naar het oppervlak van de tanden. Het is mogelijk om formules te gebruiken met aangrijpingshoeken die worden vergroot door wrijvingshoeken. Tegelijkertijd worden exacte afhankelijkheden verkregen voor rechte tandwielen, en benaderende, maar bijna nauwkeurige, voor indirecte tandwielen.

3. Overbrengingsverhouding:

Net als bij cilindrische tandwielen:

Bovendien, als we d 1 en d 2 uitdrukken in termen van de kegelafstand R en de hoeken van de deelkegels b 1 en b 2, krijgen we

en met de som

∑= b 1 + b 2 = 90 0

4. Een rechte conische tandwieloverbrenging naar een gelijkwaardige tandwieloverbrenging brengen

De parameters van equivalente wielen worden gebruikt in sterkteberekeningen. De tandvorm van een kegeltandwiel in normale doorsnede met een extra kegel is dezelfde als die van een cilindrisch tandwiel. gelijkwaardig cilindrisch wiel we krijgen als een ontwikkeling van een extra kegel - begrensd door een hoek

. Gelijkwaardige wieldiameters.

Als we de diameters uitdrukken in termen van z en t, schrijven we

of het aantal tanden van gelijkwaardige wielen, .

(Maakt het gebruik van niet-standaard modules mogelijk, als dit niet gepaard gaat met het gebruik van een speciaal gereedschap)

Conclusie

Kennis van het gepresenteerde materiaal stelt u in staat om de versnelling met kegelwielen correct te berekenen. We mogen niet vergeten dat kegelwielen moeilijker te vervaardigen en te installeren zijn dan cilindrische wielen, dus mogen ze alleen worden gebruikt als dat gerechtvaardigd is. ontwerpkenmerken drijfveer.

Daarom is het niet overbodig om de voor- en nadelen van deze overdracht kort te schetsen, aangezien dit het belangrijkste criterium is dat de geldigheid van zijn keuze in elk specifiek geval bepaalt:

Voordelen:

het verschaffen van de mogelijkheid om rotatiebewegingen over te dragen en om te zetten tussen schakels met kruisende rotatieassen;

de mogelijkheid om beweging over te dragen tussen schakels met een variabele middenhoek met een breed scala aan veranderingen;

uitbreiding van lay-outmogelijkheden bij de ontwikkeling van complexe tandwielen en gecombineerde mechanismen.

Gebreken:

meer complexe technologie voor de productie en montage van kegeltandwielen;

grote axiale en buigbelastingen op de assen, vooral in verband met de vrijdragende opstelling van de tandwielen.

detail van de kegeltandwielas

Lijst met gebruikte literatuur

1. Reshetov D. N., Machineonderdelen: een leerboek voor studenten ingenieurswetenschappen en mechanische specialiteiten van universiteiten. - 4e druk, herzien. en aanvullend .- M.: Mashinostroenie, 1989.- 496 s: ill.

2. Kudryavtsev V. N., Cursusontwerp van machineonderdelen: een leerboek voor studenten engineering en mechanische specialiteiten van universiteiten.-L., Mashinostroenie, 1984, 400 p.

3. Yakovenko V.A., Lecture notes on the course of machine parts

4. Eremeev V.K., Lecture notes on the course of machine parts

Ministerie van Spoorwegen van de Russische Federatie

Afdeling Personeelszaken en Onderwijsinstellingen

Staatsacademie voor Spoorwegen van Samara

Afdeling Mechanica

Bevel Gear Berekening

Methodologische instructies voor de cursus

"Details van machines en basisprincipes van ontwerp"

Voor studenten van specialiteiten 150700 - Locomotieven

150800 - Wagens

170900 - Hijsen en transporteren,

constructie en

straatauto's en

apparatuur

181400 - Elektrisch vervoer

spoorwegen.

Samengesteld door: Tolstonogov A.A.,

Globenko EV,

Nazarova N.V.,

Zharkov MS

Samara 2004

Richtlijnen voor de implementatie van berekening en grafisch werk en cursusproject over de discipline "Machineonderdelen en ontwerpbasis" voor studenten van specialiteiten 150700, 150800, 170900 / Samengesteld door Tolstonogov A.A., Globenko E.V., Nazarova N.V., Zharkov M. .FROM. Samara, SamGAPS, 2004.- 24 d.

Goedgekeurd op de afdelingsvergadering, protocol nr. 3. gedateerd 13 oktober 2004

Uitgegeven bij besluit van de redactie- en uitgeversraad van de academie.

Samengesteld door: Andrey Arlenovich Tolstonogov,

Globenko Evgeniy Viktorovich,

Nazarova Nadezjda Vladimirovna,

Zharkov Michail Sergejevitsj.

Reviewers: Universitair hoofddocent van de afdeling OKM SSAU Vasin V.N.,

Professor van de afdeling Mechanica SamIIT Yankovsky V.V.

Redacteur: Shimina I.A.

Gesigneerd voor druk 33.33.2002 Formaat 60x84 1.16

Schrijfpapier. conv. oven ik

Oplage 100 exemplaren. Bestelnr.

1. Methode voor het berekenen van het conische tandwiel 5

Materiaalkeuze versnelling 5

Bepaling van toelaatbare spanningen 5

Bepalen van het aantal tanden en overbrengingsverhouding 6

Bepaling van de buitenste steekdiameter van het wiel 7

Berekening van de geometrische parameters van de versnelling 8

Verificatie berekening van contactspanningen

op de werkvlakken van de tanden 9

Bepaling van krachten in conische vertanding 10

Testberekening van tanden voor uithoudingsvermogen

door buigspanningen 10

Het conische tandwiel (Fig. 2.1) bestaat uit een tandwiel 1 met een kleiner aantal tanden z1 en een wiel 2 met een groot aantal tanden z2, waarvan de relatieve beweging kan worden weergegeven als rollen zonder over elkaar heen te schuiven van hun oorspronkelijke kegels (axoïden). De snijlijnen van de eerste kegels en de zijvlakken van de tanden worden de lijnen van de tanden genoemd.

Rijst. 2.1. Soorten conische tandwielen:

een - uitloper; b - met een cirkelvormige tand (β n > 0);
c - Nul-type (β n = 0); d - hypoïde (β n > 0).

Bij rechte conische tandwielen zijn de tandlijnen recht en terwijl ze doorgaan, snijden ze de wielas (Fig. 2.1, a).

Conische tandwielen met gebogen tanden zijn er in drie varianten:

met cirkelvormige tanden, waarbij de tandlijnen eruitzien als een cirkelboog met een hellingshoek β n\u003e 0 (Fig. 11.1, b);

met gebogen tanden (type Zerol) en hellingshoek β n = 0 (Fig. 11.1, c);

hypoïde, met een offset E van de tandwielas ten opzichte van de wielas en een hellingshoek β n> 0 (Fig. 11.1.d).

Kegelwielen met cirkelvormige vertanding hebben minimaal twee tanden tegelijk in elkaar grijpend, waardoor continu contact, geruisloosheid en gladheid door de vorm van de tand verzekerd zijn, zelfs bij hoge toerentallen. Tegelijkertijd is het overgedragen vermogen 30% hoger dan dat van rechte conische tandwielen.

Zerol-wielen werken, net als conische tandwielen, met minimale axiale belastingen. Ze zijn gemakkelijk te malen na warmtebehandeling, waardoor ze bereiken: hoge nauwkeurigheid. Daarom worden wielen van het Zerol-type gebruikt in hogesnelheidstransmissies ( < 76 m/s) gebruikt in de vliegtuigindustrie. Ze kunnen ook worden geïnstalleerd in aandrijvingen waar voorheen rechte tandwielen werden gebruikt.

Hypoïde wielen werken vanwege de toename van de hellingshoek van de tanden β n en de overlapcoëfficiënt soepeler en stiller dan tandwielen met cirkelvormige tanden. Ze worden veel gebruikt in de auto-industrie, omdat ze door de verplaatsing van de assen van de tandwielen en wielen het mogelijk maken om laag verlaagde carrosserieën te ontwerpen.

Rijst. 2.2. Basisvormen van conische tandwieltanden:

I - proportioneel afnemend; II - met verplaatsing van de toppen van de kegels; III - even hoog.

In overeenstemming met GOST 19325-73 zijn er drie vormen van tanden in het axiale gedeelte van kegeltandwielen (Fig. 2.2). In vorm I vallen de toppen van de deelkegels en holtes samen en neemt de hoogte van de tandsteel proportioneel af van het buitenste uiteinde naar het binnenste uiteinde. In vorm II vallen de toppen van de deelkegels en holtes niet samen, en in vorm III zijn de beschrijvende lijnen van de deelkegels, holtes en hoekpunten evenwijdig (even hoge tanden).

Gewoonlijk worden rechte tandwielen gemaakt in vorm I en minder vaak in vorm II. Conische tandwielen met gebogen tanden kunnen elk van deze vormen hebben. Tegelijkertijd kunt u met formulier II de breedte van de holtes en de dikte van de tand over de lengte aanpassen, als dit om technologische redenen vereist is, of in verband met de vereiste om de sterkte van de wieltanden te vergroten.

Elementen van een kegeltandwiel en de belangrijkste parameters van een enkel wiel volgens GOST 19325-73 worden getoond in Fig. 2.3. In het aangrijpingsdiagram van conische tandwielen met tanden van vorm I, komen de beschrijvende lijn van de verdeelkegel, evenals de kegels van de toppen en dalen van tandwiel l en wiel 2 samen in één punt O (Fig. 2.3, a). Hier is de kruisingshoek van de assen van de wielen (10°< Σ < 180°).

Rijst. 2.3. Conische tandwielen:

a - betrokkenheidsregeling; b - de belangrijkste parameters in de axiale sectie

De belangrijkste parameters van het kegelwiel in de axiale sectie omvatten (Fig. 2.3, b):

basisafstand - A;

de afstand van de bovenkant tot het vlak van de buitenomtrek van de toppen van de tand - B;

de afstand van het basisoppervlak tot het vlak van de buitenomtrek van de toppen van de tand - C;

ringwielbreedte - b;

het middelpunt van de tand, liggend op de beschrijvende lijn van de initiële (deel)kegel in het midden van de lengte van de tand - m;

kegelafstanden, respectievelijk extern, intern en gemiddeld - Re , R i , R m ;

uitwendige diameters, respectievelijk, van de toppen en dalen van de tand -d ue, d fe;

externe scheidingsdiameter - d e;

gemiddelde scheidingsdiameter - d m;

kegelhoek delen - δ;

de hoeken van de kegels, respectievelijk de hoekpunten en dalen - δ a, δ f ;

hoeken, respectievelijk, van de kop en de steel van de tand - θ a , θ f ;

de hellingshoek van de lijn van de gebogen tand tot de as in het punt m van de normale doorsnede - β n;

uitwendige tandhoogte - h ;

tandmodule in het midden van de normale sectie - m n \u003d d · m / Z;

overbrengingsverhouding wielen (z 2) en versnellingen (z 1) - u \u003d z 2 / z 1.

Uit de gegeven hoofdparameters van kegelwielen blijkt dat er veel meer zijn dan de parameters van cilindrische wielen. Bovendien hebben veel van hen een variabele waarde over de lengte van de tand, bijvoorbeeld tandhoogte, holtebreedte, diameters in verschillende secties, enz. Dit bemoeilijkt de methoden voor het berekenen van tandwielsnijgereedschappen en het opzetten van tandwielsnijbewerkingen aanzienlijk.