Modules. De normale modulus wordt genomen als de berekende modulus m nee in het midden van de breedte van de kroon.
Als uitgangspunt voor de berekening, in plaats van m nee externe wijkmodule kan worden geaccepteerd mte. Dus voor tandwielaandrijvingen met parameters volgens GOST 12289-76, waarbij de buitenste spoeddiameters van de wielen zijn gestandaardiseerd ( d e2), definieer in eerste instantie de buitenste districtsmodule
m te \u003d d e2 / z 2, die als initiaal wordt genomen voor verdere berekening.
Bij m nee < 2 исходным для расчета принимают только средний нормальный модуль.
Modules m nee het wordt aanbevolen om te installeren volgens GOST 9563-60, ze komen overeen met de scheidingen van de messen van de tandwielsnijkoppen volgens GOST 11902-77 (tabel 74).
74. Echtscheidingen W2 frezen van tandwielsnijkoppen volgens GOST 11902-77 en hun overeenkomstige waarden
veranderingscoëfficiënten in de berekende dikte van de tandwieltand x τ 1 op gemiddeld
normale modules m nee volgens GOST 9563-60
|
Gemiddelde normale modulus m nee, |
x τ 1 |
x τ 1 |
x τ 1 |
||||
|
*h f- de correctie voor de hoogte van de tandwortel wordt pas ingevoerd als
x τ 1 = 0 en dubbelzijdige wielverwerking. |
|||||||
Hellingshoek en richting van de tandlijn.
Geschatte spiraalhoek nee kan in het bereik van 0-45° liggen. Het wordt aanbevolen om een van de reekswaarden te gebruiken:
0; tien; vijftien; twintig; 25; dertig; 35; 40; 45°.
Gewenste hellingshoek nee= 35°. Bij z1 van 6 tot 17 aanbevolen waarden worden weergegeven in de tabel. 73.
Hoek nee het is raadzaam om zo toe te wijzen dat de coëfficiënt van axiale overlap ε ß
was minimaal 1,25;
wanneer de maximale soepelheid van de transmissiebewerking vereist is, wordt het aanbevolen ε ß
≥ 1.6 (Afb. 32).
Bij het toewijzen van een hoek nee er moet ook rekening mee worden gehouden dat met zijn toename de belastingen op de steunen en assen toenemen.
In tafel. 75 toont formules voor het bepalen van de grootte en richting van axiale en radiale krachten bij het aangrijpen van conische tandwielen met ronde tanden, en in Fig. 33 is een grafiek voor het bepalen van de grootte en richting van de axiale kracht in een orthogonaal kegeltandwiel op de profielhoek van de oorspronkelijke contour een= 20°.
Als de richtingen van de tandlijnen samenvallen met de draairichting, gezien vanaf de bovenkant van de spoedkegels van het aangedreven kegeltandwiel van het reductietandwiel en het aangedreven kegeltandwiel van de overdrive, zullen de axiale krachten daarop worden gericht vanaf de toppen van de pekkegels.
Passende tandwielen hebben tegengestelde richtingen van tandlijnen.
Bij het ontwerpen van conische tandwielen met een axiale vorm van de tand I, wordt in sommige gevallen de berekende hellingshoek van de tanden toegewezen, rekening houdend met het aantal frezen
Rijst. 32. Grafiek voor het bepalen van de coëfficiënt van axiale overlap
Voorbeeld. Gegeven: b= 30mm, m nee= 4mm, nee= 40°. Volgens het schema vinden ze bij b / m n = 30/4=7,5; ß = 1,54.
75. Formules voor het bepalen van krachten in aangrijping
|
Toonaangevend versnelling |
aangedreven versnelling |
|
|
Wijk |
Waar T1 en T2- momenten op de versnelling en het wiel |
|
|
Radiaal |
||
|
Opmerkingen: 1. De bovenste tekens in de formules worden gegeven voor het geval dat de draairichting van de beschouwde |
||
Rijst. 33. Axiale krachten bij het inschakelen van conische tandwielen met circulaire
tanden een= 20°, Σ= 90°
Voor bochten A
Voor bochten B
Voorbeeld. Gegeven: δ1= 18°; δ
2 = 72 °; nee= 35°.
tandwiel: hellingsrichting - rechts, draairichting - rechts;
wiel: links, draairichting - links.
Volgens het nomogram bepalen we F x1 = 0,79 F t;
Fx2 = 0,19 F t ,
gebruikt bij het snijden van tandwielen. Hiervoor wordt het benodigde aantal snijtanden voorlopig bepaald door de formule
en rond het af op waarden N volgens GOST 11902-77. In de bovenstaande formule: "nee- voorlopige waarde van de hellingshoek van het te ontwerpen tandwiel.
Stel vervolgens ten slotte de berekende hellingshoek van de tand in nee volgens de formule
met de initiële contour volgens GOST 16202-81.
Bron overzicht. Onder originele contour van kegeltandwielen met cirkelvormige tanden(Fig. 35) impliceren de contouren van de tanden van een voorwaardelijke rail, waarvan het profiel en de hoogteafmetingen van de tanden samenvallen met dezelfde elementen van de tanden van het platte initiële wiel in de gemiddelde normale sectie; de steek en dikte van de tanden worden respectievelijk gelijk genomen aan de omtrekssteek en de helft van de omtrekssteek van het platte initiële wiel in het midden van de breedte van de tandkrans, vermenigvuldigd met de cosinus van de gemiddelde hellingshoek van de lijn van tanden van het platte initiële wiel; c = p f= 0,25m nee.
In technisch verantwoorde gevallen is de ongelijkheid van tanddiktes toegestaan s n1 en s n2 in een paar initiële contouren, waarbij de invoerdiepte wordt gewijzigd h w ,
radiale speling Met en straal p f(vanaf 0,15 m nee en tot 0,35 m nee) en dienovereenkomstig de grenshoogte hl, evenals het gebruik van een andere overgangscurve dan een cirkelboog, als deze wijzigingen de juiste ingrijping niet schenden en het gebruik van een standaardgereedschap niet verhinderen.
Het is toegestaan om een profielwijziging van de oorspronkelijke contour te gebruiken.
Conische tandwielen met cirkelvormige tanden (gemiddelde normale modulus m nee
vanaf 1 mm en meer) moeten worden uitgevoerd met de parameters en coëfficiënten van de oorspronkelijke contour in overeenstemming met GOST 16202-81:
hoofdprofiel hoek a n= 20°;
hoofdhoogtefactor: h*a = 1;
beenhoogte factor h*f= 1,25;
limiet hoogte factor h*l = 2,08;
coëfficiënt van de kromtestraal van de overgangscurve, die een cirkelboog is, p*f= 0,25;
Rijst. 35. Begincontour volgens GOST 16202-81
invoerdieptecoëfficiënt in een paar initiële contouren h*w = 2;
radiale spelingcoëfficiënt in een paar initiële contouren c* = 0,25;
het profiel binnen de grenshoogte is recht.
Opmerking. Bij gebrek aan verdere aanduidingen, waar het tandprofiel wordt genoemd, betekent dit het profiel in het normale ontwerp
sectie.
Selectie van de axiale vorm van de tanden en de nominale diameter van de tandwielkop.
1.
In tafel. 76 toont de reeksen parameters van kegeltandwielen, die de mogelijke toepassingsgebieden van axiale vormen van de tanden bepalen
I, II en III, die het meest worden gebruikt. De axiale vorm van tand I wordt getoond in Fig. 28, axiale vormen van tand II en III - in afb. 39 en 40.
Met de initiële contour volgens GOST 16202-81 en de berekende tandhellingshoeken ß n> 15° afbakening van deze gebieden afhankelijk van
en n ingesteld volgens afb. 36.
Het gearceerde gebied in de grafiek met gekruiste lijnen komt overeen met de waarden k o en n, waarbij de axiale vormen van de tanden I en II praktisch equivalent zijn. De gebogen lijn die het aanbevolen toepassingsgebied van tandwielen met axiale tandvorm III in bijna twee gelijke delen verdeelt, komt overeen met de waarden
waarbij elke vernauwing van even hoge tanden wordt uitgesloten en ze een optimale vorm krijgen.
76. Belangrijkste parameters van conische tandwielen:
met ronde tanden die gebieden definiëren
toepassing van verschillende axiale tandvormen
|
Opties |
Notatie |
Axiale tandvorm |
||
|
Gemiddelde normale module, mm |
0,4 tot 25 |
|||
|
Gemiddelde tapsheidsafstand, mm |
60 tot 650 |
60 tot 700 |
75 tot 750 |
|
|
De verhouding van de gemiddelde tapse afstand tot de nominale diameter van de tandwielkop |
k o |
Voor n> 15° - binnen de waarden aangegeven in fig. 36, bij n≤ 15° - 0,40-0,65 voor axiale tandvormen I en II |
||
|
Gemiddelde hellingshoek van tanden |
β n |
0 tot 45° |
25 tot 45° |
|
| Rekening houdend met het aantal tanden van het platte wiel volgens fig. 37 | ||||
|
Aantal platte wieltanden |
z met |
|||
| Rekening houdend met de hellingshoek van de tand volgens Fig. 37 | ||||
Bij axiale tandvorm III wordt aanbevolen om conische tandwielen te maken van orthogonale tandwielen met een gemiddelde conische afstand groter dan 0,7 van de maximaal toelaatbare gemiddelde conische afstand voor deze tandwielsnijmachine.
Rijst. 36. Rationeel gebruik van axiale vormen van tanden I, II, III (initiële contour volgens GOST 16202-81):
Tandwielen met β tandhoeken n van 0 tot 15° verdient het de voorkeur om te ontwerpen met de axiale vorm van de tand II, rekening houdend met de beperkingen op het aantal tanden van het platte wiel volgens fig. 37.
2. De keuze van de nominale diameter van de tandwielkop voor het snijden van kegeltandwielen met cirkelvormige tanden wordt aanbevolen volgens de tabel. 77, opgesteld volgens afb. 36.
Rijst. 37. Toepassingsgebieden van axiale tandvormen I, II en III, afhankelijk vanz met en n.
Rijst. 38. Grafiek voor het controleren van de afwezigheid van secundair snijden van afschuining
tandwielen met ronde tanden
Voorbeeld. Gegeven: δ
= 75°, n= 35°, z Met= 47, ko = 0,47. Aangezien voor de gegeven parameters de ordinaat in Fig. Z8, a meer ordinaat in Fig. 38, b, secundair snijden tijdens afwerking is uitgesloten: op dezelfde manier, uit de vergelijking van ordinaat in Fig. 38, a en 38, b vaststellen dat er geen gevaar is voor secundair snijden en bij het voorbewerken van het tandwiel
Als de externe wijkmodule als bron wordt genomen voor het berekenen van de overdracht ik ben, dan wordt de waarde van de gemiddelde conische afstand die nodig is voor de selectie van de tandwielsnijkop bepaald door de formule
R ≈ 0,42m te z c.
Bij het ontwerpen van tandwielen met kleine modules ( m nee < 2) с осевой формой зуба III диаметр зуборезной головки и параметры передачи следует подбирать такими, чтобы соблюдалось равенство
doen = m n z c tgn.
Tegelijkertijd, de diameter: doen kies volgens de tabel. 77 uit de serie voor de axiale vorm van de tand II.
Als met gegevens R, h, b en m nee snijkoppen kunnen worden geselecteerd met verschillende diameters doen, dan heeft de tandwielkop met een gemiddelde waarde de voorkeur voor gebruik doen.
Voor wielen met de juiste richting van de tandlijnen onder de hoek van de steekconus δ
≥ 50° en relaties
het is noodzakelijk om de juistheid van de keuze van de diameter van de tandwielsnijkop te controleren op de afwezigheid van secundair snijden volgens de grafieken getoond in Fig. 38.
Als de ordinaat in Fig. 38, a gegeven k o en n groter dan de ordinaat bepaald door de waarden δ
en z Met in afb. 38b geeft dit aan dat er geen gevaar is voor secundair snijden bij het afwerken van het kegeltandwiel door de inloopmethode. Evenzo, door de ordinaten op te vergelijken
rijst. 38, a en 38, b de afwezigheid van secundair snijden vaststellen tijdens het grof zagen van een kegeltandwiel van een heel werkstuk door de lopende methode.
77. Selectie van de nominale diameter van de tandwielkop
Afmetingen, mm
|
Geschatte hellingshoek |
Gemiddelde kegelafstandslimieten R | Nominale snijkopdiameter doen | Externe tandhoogte: hij | Breedte ringwiel b | Geschatte nominale module m nee | |
| toelaatbaar | ||||||
| Axiale tandvorm I | ||||||
|
0 tot 15 |
36-58 |
|||||
|
0 tot 15 |
40-65 |
|||||
|
0 tot 15 |
50-80 |
|||||
|
0 tot 15 |
60-100 |
|||||
|
0 tot 15 |
65-105 |
|||||
|
0 tot 15 |
75-120 |
|||||
|
0 tot 15 |
80-130 |
|||||
|
0 tot 15 |
90-150 |
|||||
|
0 tot 15 |
100-160 |
|||||
|
0 tot 15 |
120-200 |
|||||
|
0 tot 15 |
120-200 |
|||||
|
0 tot 15 |
160-250 |
|||||
|
0 tot 15 |
180-300 |
|||||
|
0 tot 15 |
200-320 |
|||||
|
0 tot 15 |
250-400 |
|||||
|
0 tot 15 |
320-520 |
|||||
| 15 tot 29 St. 29 » 40 |
400-650 450-600 |
- | 1000 | 70 | 100-200 | 6-25 |
| Axiale tandvorm II | ||||||
| 0 tot 15 St. 15 » 45 |
13-21 | - 10-22 |
32 | 4 | 2,5-8 | 1,25 |
|
0 tot 15 |
||||||
|
0 tot 15 |
||||||
|
0 tot 15 |
50 en |
|||||
|
0 tot 15 |
||||||
|
0 tot 15 |
||||||
|
0 tot 15 |
||||||
|
0 tot 15 |
||||||
|
0 tot 15 |
||||||
|
0 tot 15 |
||||||
|
0 tot 15 |
||||||
|
0 tot 15 |
||||||
|
0 tot 15 |
||||||
|
0 tot 15 |
||||||
|
0 tot 15 |
||||||
|
0 tot 15 |
||||||
|
0 tot 15 |
||||||
|
0 tot 15 |
||||||
|
0 tot 15 |
||||||
|
0 tot 15 |
||||||
|
0 tot 15 |
||||||
|
0 tot 15 |
||||||
|
15 tot 29 |
400-700 |
|||||
| Axiale tandvorm III | ||||||
|
30 |
75*-90 |
|||||
|
30 |
85*-100 |
|||||
|
30 |
105*-125 |
|||||
|
30 |
130*-150 |
|||||
|
30 |
135*-160 |
|||||
|
30 |
160*-190 |
|||||
|
30 |
170*-200 |
|||||
|
30 |
190*-230 |
|||||
|
30 |
210*-250 |
|||||
|
30 |
260*-305 |
|||||
|
30 |
270*-315 |
|||||
|
30 |
340*-400 |
|||||
|
30 |
390*-460 |
|||||
|
30 |
420*-500 |
|||||
|
30 |
530*-630 |
|||||
|
30 |
680*-800 |
|||||
|
Opmerkingen: 1. Als de waarde R groter is dan de waarde gemarkeerd met "*", en de hoek van de deelkegel 5. De tabel bestaat uit de verwerkingstoestand van het tandwiel door de tweerichtings- of roterende methode. |
||||||
78. Offsetcoëfficiënten voor orthogonale kegeltandwielen
met ronde tanden met initiële contour volgens GOST 16202-81
| Aantal tanden versnellingen z 1 |
Offsetfactorwaarden x n1 met overbrengingsverhouding u | |||||||||||
| 1 | 1,2 | 1,25 | 1,4 | 1,6 | 1,8 | 2,0 | 2,5 | 3,15 | 4,0 | 5,0 | 6,3 en hoger |
|
| Geschatte tandhoek: n 0 tot 15° | ||||||||||||
| 12 13 14 15 16 18 20 25 30 40 |
- - - - 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 |
- - - - 0,10 0,09 0,08 0,07 0,06 0,05 |
- - - 0,18 0,17 0,15 0,14 0,13 0,11 0,09 |
- - 0,27 0,25 0,24 0,22 0,20 0,18 0,15 0,12 |
- - 0,34 0,31 0,30 0,28 0,26 0,23 0,19 0,15 |
- - 0,38 0,36 0,35 0,33 0,30 0,26 0,22 0,18 |
- 0,44 0,42 0,40 0,38 0,36 0,34 0,29 0,25 0,20 |
0,50 0,48 0,47 0,45 0,43 0,40 0,37 0,33 0,28 0,22 |
0,53 0,52 0,50 0,48 0,46 0,43 0,40 0,36 0,31 0,24 |
0,56 0,54 0,52 0,50 0,48 0,45 0,42 0,38 0,33 0,26 |
0,57 0,55 0,53 0,51 0,49 0,46 0,43 0,39 0,34 0,27 |
0,58 0,56 0,54 0,52 0,50 0,47 0,44 0,40 0,35 0,28 |
| Geschatte tandhoek: n St. 15 tot 29° | ||||||||||||
| 10(n≥ 28°) 11(n≥ 25°) 12(n≥ 20°) 13 14 15 16 17 18 20 25 30 40 |
- |
- Designer's Handbook - Alles wat elke ontwerper nodig heeft! ©2008-2017 |
||||||||||
tel/fax: (831)282-01-65
tel: 8-(903)040-73-50
Nizjni Novgorod, snelweg Kazan, 12 bldg. 1, van. 310
Soorten conische tandwielen
Kegeltandwielen zijn specifieke onderdelen van tandwielen waarbij de asassen onder een bepaalde hoek staan. Meestal hebben tandwielen een snijhoek van de assen van 90 graden.
Er zijn nogal wat soorten kegeltandwielen waarvan het verschil wordt bepaald door de vorm van de tandlijn. Bijvoorbeeld:
met rechte tanden
met ronde tand
met tangentiële tand
met ingewikkelde tandlijn
met cycloïde tandlijn
En dit is geen volledige lijst van soorten conische tandwielen.
Maar de meest gebruikte soorten zijn conische tandwielen met rechte en ronde tanden. Spur conische tandwielen worden gebruikt in tandwielen met lage omtreksnelheden. Ze zijn erg gevoelig voor schendingen van de instellingen. Montagefouten leiden tot een verplaatsing van het contactvlak naar het uiteinde van de tand, het optreden van verhoogde spanning en breuk. De werking van conische tandwielen gaat gepaard met meer geluid.
Deze tekortkomingen zijn verstoken van conische tandwielen met een cirkelvormige tand.
Voordelen van ronde tandwielen:
Kegelwielen met een cirkelvormige tand danken hun naam aan het feit dat de vorm van de tandlijn deel uitmaakt van een cirkel met een bepaalde straal. In tegenstelling tot rechte conische tandwielen, vindt het contact in een paar tandwielen met een cirkelvormige tand plaats op één punt, dat constant langs de tandlijn verschuift. Het is deze functie waarmee u een soepele inschakeling kunt krijgen en het geluid tijdens het gebruik kunt verminderen. Tandwielen met een ronde tand hebben een aanzienlijk draagvermogen. Vanwege de bovengenoemde voordelen worden cirkelvormige tandwielen momenteel veel gebruikt in de machinebouw. In bijna elke auto worden ze gebruikt om van de transmissie naar de aandrijfwielen over te gaan.
Kegeltandwiel met cirkelvormige tandnadelen
Ondanks hele regel onmiskenbare voordelen, tandwielen met een ronde tand hebben nog steeds nadelen. Doordat de tandwieltrein schuivend werkt, is het rendement wat lager dan bij conische paren met een rechte tand. Het constant verschuiven van het contactpunt vereist ook het gebruik van speciale smeermiddelen om schuren te voorkomen. De hulpbron van tandwielen met een ronde tand is iets lager dan die van rechte tandwielen. De nadelen zijn waarschijnlijk ook de complexiteit van het vervaardigen van dit type tandwielen.
Bij correcte werking tandwielparen met een ronde tand kunnen lang werken. Maar helaas niet voor altijd. Daarom is het soms nodig om ze te vervangen. Wel, als de gewenste uitrusting te koop is. Maar wat als dit een onderdeel is van een geïmporteerde auto en het niet te koop is?
Dan blijft de enige optie over - om de vervaardiging van een kegeltandwiel met een cirkelvormige tand bij een gespecialiseerde onderneming te bestellen. Zo'n onderneming is het productiebedrijf "Konat"
Wij garanderen:
- fabricagenauwkeurigheid van elk tandwiel met een ronde tand
- de kortste productietijd
- flexibele kortingen voor vaste klanten.
Telefoongesprek! We zijn altijd blij om u te helpen.
Kant-en-klare paren conische tandwielen zijn beschikbaar
met ronde tand(m=4z=35)
in de versnellingsbak freesmachine 6A12P
 |
 |
CJSC "NPO "Mechanic" vervaardigt conische tandwielen met een ronde tand met de volgende kenmerken:
Nauwkeurigheidsklasse - tot en met 6;
Module - tot en met 12;
Diameter - tot 1200 mm inclusief.
Wij vervaardigen conische tandwielen met een cirkeltand in stuk en serieproductie. Productie volgens monsters en schetsen van de klant is mogelijk. Individuele benadering.
De berekening van de geometrische parameters van kegeltandwielen met cirkelvormige tanden wordt uitgevoerd in overeenstemming met: GOST 19326-73. De initiële contour van het conische tandwiel is gedefinieerd GOST 16202-81. De versnellingsmodule wordt bepaald tijdens de sterkteberekening van de transmissie en wordt geselecteerd volgens: GOST 9563-60.
CJSC NPO Mekhanik vervaardigt conische tandwielen met een cirkelvormige tand, gevolgd door gecontroleerd draaien. Het is onmogelijk om een conisch paar met een ronde tand met de juiste locatie van de plek te verkrijgen zonder het gebruik van inlopen.
Conische paren zonder voldoende contactoppervlak van de tanden gaan tot 10 keer minder tijd mee, maken geluid en tijdens het proces treden geleidelijke afbrokkeling en de vorming van tandfragmenten op.
De vervaardiging van conische paren met een cirkelvormige tand wordt uitgevoerd door achtereenvolgens de volgende bewerkingen uit te voeren:
- Een tand snijden op een tandwielsnijmachine;
- Het paar wordt geïnstalleerd in een inbraakapparaat, waarin het werk in opdracht wordt gesimuleerd;
- De tanden zijn gemerkt met magneetverf;
- Het paar draait onder belasting, het contactvlak wordt onthuld;
- Als de plek eruitziet zoals in Tabel 1 (punten 2-5), dan worden de onderdelen teruggestuurd naar de tandwielfrees, worden de snij-instellingen gecorrigeerd en wordt de tand getrimd.
tafel 1
| De meest voorkomende opties voor de locatie van het contactvlak na de controle-inloop | ||||
| № | tand kant | Locatie van contactpatch | Mogelijke nadelen | |
| convex | Concaaf | |||
| 1 |
 |
 |
Juiste locatie contact patches | - |
| 2 |
 |
 |
Bovenop de tand | Afgebroken of versleten tanduiteinden |
| 3 |
 |
 |
Aan de basis van de tand | Gear vastlopen of tanden bijten |
| 4 |
 |
 |
Op het smalle deel van de tand | Breuk en slijtage van de buitenste delen van de tanden |
| 5 |
 |
 |
Op het breedste deel van de tand | Breuk en slijtage van de interne delen van de tanden |
Bij het ontwerpen van conische tandwielen met een cirkelvormige tand, moet rekening worden gehouden met de mogelijkheid om ze op de machine te snijden. In het interval 6..100 kun je een wiel met een willekeurig aantal tanden snijden, en in het interval 100..200 alleen wielen met een aantal tanden dat kan worden ontbonden.
Het minimum aantal tandwieltanden wordt bepaald GOST 16202-81 en hangt af van het aantal tanden van het wiel en de hellingshoek van de tand. De aanbevolen tandhellingshoek ligt binnen: 0, 10, 15, 20, 25, 30, 35,40, 45°. De geprefereerde tandhoek is 35°.
De initiële gegevens voor het berekenen van de geometrische parameters van conische tandwielen met cirkelvormige tanden zijn:
- Externe tapsheid afstand: Met betrekking tot, die constructief wordt bepaald op basis van de aangenomen schijflay-out;
- Breedte ringwiel b, die voorlopig gelijk wordt gesteld aan 0.3R en wordt gespecificeerd na het uitvoeren van sterkteberekeningen van de transmissie;
- basisafstand MAAR, constructief gekozen;
- Externe Districtsmodule mte;
- Gemiddelde normale modulus m nee;
- Aantal tanden van wiel en tandwiel: z1, z2;
- Gemiddelde tandhoek β ;
- De richting van de tandlijn (rechts of links).
Met een overbrengingsverhouding groter dan 2,5 volgens GOST 19623-73 kegeltandwiel wordt aanbevolen om te worden uitgevoerd met een positieve correctiecoëfficiënt van de tanddikte van de initiële contour x r1, en het paswiel met een gelijke negatieve correctiecoëfficiënt van de tanddikte van de initiële contour x r2 = -x r1. Waarin x r1 het wordt aanbevolen om te berekenen volgens de volgende formules:
0
15
29
40°
Om de diameter van de snijkop te selecteren volgens: GOST 19326-73, wijst de ontwerper bij het ontwerpen van een kegeltandwiel met een cirkelvormige tand de axiale vorm van de tanden toe afhankelijk van de waarde n en coëfficiënt k o = R/d o, waar: R is de gemiddelde kegelafstand, en doen- diameter van de snijkop.
De belangrijkste geometrische parameters van een kegeltandwiel met cirkelvormige tanden zijn onder meer:
- Correctiefactor x e;
- Veranderingscoëfficiënt in tanddikte x r;
- Conushoek verdelen: δ ;
- Hoek van convergentie van de lijn van de basis van de tand x f;
- Permanente tand akkoord S ce;
- Hoogte tot constant akkoord h ce;
- Midden district module m;
- Gemiddeld steekdiameter d;
- Depressie kegel hoek: f;
- Externe tandhoogte: hij;
- Externe omtrektanddikte: Se;
- Externe steekdiameter: d e.
- Diameter doen;
- Scheiding van snijtanden hij;
- Hoekradius van frezen ko.
Na het uitvoeren van de berekeningen van de geometrische parameters van het conische tandwiel met een cirkelvormige tand, is het kwalitatieve indicatoren deze omvatten: controleren op gebrek aan ondersnijding, controleren op normale tanddikte bij het vertexoppervlak, controleren op de mate van vermindering van tanddikte bij het vertexoppervlak en controleren op overlapverhouding. Ze worden allemaal berekend volgens de formules in GOST 19326-73.
Toleranties voor geometrische parameters: conische tandwielen met een ronde tand (normen voor kinematische nauwkeurigheid, soepelheid van de werking, contactsnelheden in transmissie) worden op dezelfde manier bepaald als tandwielen met een rechte tand en worden toegewezen in overeenstemming met GOST 1758-81. De mate van transmissienauwkeurigheid wordt gekozen afhankelijk van het doel (vermogen of kinematisch). Ongeacht de mate van nauwkeurigheid van de tandwielen, wordt de zijdelingse speling tussen hun tanden berekend afhankelijk van de bedrijfsomstandigheden van de transmissie en de beperkingen die eraan worden opgelegd, en vervolgens geselecteerd op basis van GOST 1758-81.
Werktekeningen van kegeltandwielen zijn opgesteld in overeenstemming met: GOST 2.405-75.
Sterkteberekeningen van kegeltandwielen met een cirkelvormige tand worden op dezelfde manier uitgevoerd als de berekening van kegeltandwielen met rechte tanden.
De tanden van kegeltandwielen, afhankelijk van de verandering in de grootte van hun normale secties langs de lengte, zijn gemaakt in de vorm van drie axiale vormen Tabel 2.
tafel 2
| Axiale tandvorm Soorten conische tandwielen | |||
| Axiale vorm 1 | Axiale vorm 2 | Axiale vorm 3 | |
 |
 |
 |
 |
Axiale vorm 1 - proportioneel neerlatende tanden. De toppen van de deelkegels en holten vallen samen, de hoogte van de tandsteel is evenredig met de kegelafstand. Gebruikt voor rechte tanden.
Axiale vorm 2 - normaal taps toelopende tanden. De bovenkant van de holtekegel is zo geplaatst dat de breedte van de onderkant van de wielholte constant is en de dikte van de tand langs de verdeelkegel evenredig is met kegel afstand. Door deze vorm kan één gereedschap beide zijden van de tanden tegelijk verwerken, wat de productiviteit verhoogt. Het is de belangrijkste voor wielen met ronde tanden, vooral bij massaproductie.
Axiale vorm 3 - even hoge tanden. De generatoren van de delingskegels, depressies en pieken zijn evenwijdig. De hoogte van de tand is over de gehele lengte constant. Ze worden gebruikt voor tandwielen met een interaxale hoek van minder dan 40° en cirkelvormige tanden met √(z 1 2 + z 2 2) ≥ 60.
Neem voor de productie van conische tandwielen met een ronde tand telefonisch contact op met de verkoopafdeling.
Afb.15. planetaire versnelling
Carrier draait samen met satellietenrond de centrale as, en de satellieten rollen op de centrale wielen en roteren rond hun assen, waardoor bewegingen vergelijkbaar zijn met de beweging van de planeten. Met een stationair wiel 2 beweging wordt overgebracht van het wiel 1 naar de vervoerderh of vice versa.
Het eenvoudigste planetaire tandwielstelsel omvat meestal één zonnewiel, één epicykel en één planeetdrager. Zo'n planetair tandwielstelsel wordt een eenvoudig planetair tandwielstel genoemd.
Huis kinematisch kenmerk: van een eenvoudige planetaire tandwielset is zijn veelvoudK= z 3 / z een ; waarz3 is het aantal epicykeltanden; az1- het aantal tanden van het zonnewiel. Door het aantal planetaire tandwielen zijn planetaire tandwielen een-, twee-, drie-, vier- en meerrijig. In de Russische literatuur is de classificatie van planetaire tandwielen voorgesteld door prof. VN Kudryavtsev. Volgens deze classificatie wordt het aantal centrale wielen aangegeven met een cijfer en een letter.K, verder in de versnellingsaanduiding door middel van een streepje het aantal dragers is aangegeven, gelijk aan het aantal planetaire tandwielen, en de letterH. Volgens deze classificatie, getoond in Fig. 15 het kinematische diagram komt overeen met de transmissie 2K-N.
Een planetair tandwielstel, waarbij geen van de schakels is verbonden met de tandheugel, heeft twee vrijheidsgraden, dat wil zeggen, vanwege de eenduidige aard van de beweging van al zijn schakels, wordt beweging van buitenaf toegevoerd aan twee van deze schakels. Zo'n mechanisme heet differentieel. Als in een planetair differentieelmechanisme een van de schakels is verbonden met een tandheugel (zeg het een constante rotatiesnelheid gelijk aan 0 radialen per seconde), dan verandert zo'n mechanisme in een transmissie. Koppeling met de tandheugel (of onderling) van verschillende schakels van de differentiële planeetwielset leidt tot een verandering in de overbrengingsverhouding van het planeetwiel. Als u deze techniek toepast op een eenvoudige planetaire tandwielset, kunt u ten minste 7 transmissie-opties krijgen met verschillende overbrengingsverhoudingen, weergegeven in tabel 4.
Tabel 8.1 Versnellingsopties
relaties van een eenvoudig planetair tandwiel (Fig. 15)
|
№ n / n |
Geen input |
vakantie nummer |
Nee. achterlijk |
versnelling |
|
H |
-K |
|||
|
H |
1+K |
|||
|
H |
-K-1 |
|||
|
H |
1+K-1 |
|||
|
H |
(1+K) -1 |
|||
|
H |
(1+K -1) -1 |
|||
|
H |
||||
|
Opmerking: Optie 7 komt overeen met een directe aansluiting input en output links van het mechanisme. |
||||
Tabel 4 laat zien dat het gebruik van een eenvoudige planetaire tandwielkast als versnellingsbak voertuig stelt u in staat om 5 verschillende snelheden vooruit en 2 - terug te krijgen met een groot aantal snelheidsveranderingen: vooruitK V =(1+K) 2 , terugK V =K 2 .
Het planetaire tandwiel wordt met succes gebruikt in transporttechniek, machinebouw en instrumentenbouw.
Voor- en nadelen van planetaire tandwielen
Grootste voordeel - brede kinematische mogelijkheden die het mogelijk maken de transmissie te gebruiken als versnellingsbak, de overbrengingsverhouding waarin wordt veranderd door afwisselend remmen van verschillende schakels, en als een differentieelmechanisme.
Het planetaire principe stelt u in staat om grote overbrengingsverhoudingen (tot duizend of meer) te krijgen zonder het gebruik van meertraps tandwielen.
Deze uitzendingen zijn gemakkelijk te componeren door de uitlijning van de aandrijf- en aangedreven assen.
Deze tandwielen zijn compact en licht van gewicht. De overgang van eenvoudige naar planetaire tandwielen maakt het in veel gevallen mogelijk om hun massa met een factor 4 of meer te verminderen.Het vermogen wordt in meerdere stromen (3 satellieten) overgedragen, terwijl de belasting van de tanden wordt verminderd. Bovendien heeft de interne tandwieloverbrenging een verhoogd draagvermogen (hij heeft een grotere kromtestraal).
De satellieten in het planeetwiel zijn symmetrisch opgesteld en dit vermindert de belasting van de steunen (de krachten in de transmissie zijn onderling uitgebalanceerd), wat leidt tot een vermindering van verliezen en vereenvoudigt het ontwerp van de steunen.
Deze tandwielen werken met minder geluid dan conventionele tandwielen en hebben meer eenvoudige bediening en snelheidsregeling;
Ze hebben een laag geluidsniveau door de sluiting van krachten in het mechanisme;
Ze hebben een hoge bedrijfszekerheid (behoud van prestaties, zelfs met het verlies van meerdere tanden op de centrale wielen);
Ze hebben een hoog rendement bij relatief grote overbrengingsverhoudingen;
Geen dwarsbelasting op de hoofdassen;
De mogelijkheid om de overbrengingsverhouding te veranderen zonder de versnellingen uit te schakelen;
De mogelijkheid om de motoras los te koppelen van de transmissie bij gebruik van de koppelingen van de versnellingsbak (de versnellingsbak fungeert tegelijkertijd als de hoofdkoppeling);
Schakelen met hoge snelheid, wat bijdraagt aan een toename van de gemiddelde bewegingssnelheid van de machine.
Belangrijkste nadelen:
- verhoogde eisen voor de nauwkeurigheid van fabricage en installatie (d Om de montage van planetaire tandwielen te garanderen, is het noodzakelijk om de toestand van uitlijning te observeren (samenvallen van de geometrische middelpunten van de wielen);
Staat van montage (de som van de tanden van de centrale wielen is een veelvoud van het aantal satellieten) en buurt (de toppen van de tanden van de satellieten raken elkaar niet);
Een sterke afname van de transmissie-efficiëntie met een toename van de overbrengingsverhouding.
In de regel worden planetaire tandwielen met epicyclische wielen gekenmerkt door een hoger rendement in vergelijking met tandwielen die alleen uit externe tandwielen bestaan. Daarom worden in planetaire tandwielkasten de eenvoudigste planetaire tandwielkasten met een epicykel gebruikt. Het aantal shifts in één rij is meestal niet meer dan drie om het koppelings- en rembesturingssysteem te vereenvoudigen. Het aantal planeetwielen in één versnellingsbak is meestal ook niet groter dan drie.
Kenmerken van het ontwerp en de berekening van planetaire tandwielen houden verband met de aanwezigheid van redundante kinematische verbindingen (meerdere satellieten). Het maximaal mogelijke aantal satellieten in één planetaire tandwielset is beperkt buurt conditie, die luidt: het aantal satellieten in de planetaire tandwielenset moet zodanig zijn dat aangrenzende satellieten elkaar niet raken. Een analyse van de geometrie van het planetaire tandwielstelsel stelt ons in staat om de bovengrens voor het mogelijke aantal satellieten op te schrijven:
bij het rekenen op het zonnewiel (externe gearing)-
bij berekening door de epicykel (interne gearing)-
waar z1, z2, z3- het aantal tanden van respectievelijk het zonnewiel, de satelliet en de epicykel en de hoeken worden uitgedrukt in radialen. Maar in de praktijk van werktuigbouwkunde wordt het aantal satellieten zelden meer dan zes genomen vanwege de moeilijkheid om een uniforme verdeling van de belasting tussen hen te verzekeren met een groot aantal van hen.
Seconde Noodzakelijke voorwaarde het bestaan van een planetaire reeks heet uitlijningsconditie:. De essentie ervan volgt uit de noodzaak om de uitlijning van de centrale wielen, de zonne- en de epicykel en de drager te behouden. Voor een eenvoudige planetaire tandwielset resulteert deze voorwaarde in de gelijkheid van de hartafstanden van de ingrijping van het zonnewiel met de satellieteen 1-2 en de betrokkenheid van de satelliet met de epicykeleen 2-3. Omdat rechte tandwielen voornamelijk worden gebruikt in planetaire tandwielsets, en in een eenvoudige rij, alle wielen van dezelfde modulem, we kunnen schrijven
Door de rechterkant van gelijkheden (8) aan elkaar gelijk te stellen, verkrijgen we
z1 + 2 z2 =z 3 ;(9)
na het delen van beide zijden van de vergelijking doorz1 wij hebben
wat voor de overbrengingsverhouding tussen het zonnewiel en de satelliet geeft:
Maar zoals u weet, is de overbrengingsverhouding van een eenvoudige planetaire tandwielset maximaal met het aangedreven zonnewiel en de aangedreven drager
jij 1-H = K+1; (12)
en voor zo'n kinematisch schema hebben we
De derde voorwaarde wordt gedicteerd door de noodzaak van een uniforme plaatsing van de satellieten in een cirkel rond het zonnewiel en wordt genoemd montage staat:. Uiteindelijk resulteert deze voorwaarde in de volgende eis: de verhouding van het aantal tanden van de centrale tandwielen tot het aantal satellieten moet een geheel getal zijn of in formule-uitdrukking
waar int(lees "integreerder") - een afkorting die een willekeurig geheel getal betekent.
vertakking van de vermogensstroom tijdens de transmissie van vermogensbelastingen via de satellieten vereist het nemen van speciale maatregelen om een uniforme verdeling van de belastingen tussen de satellieten te waarborgen. Er kunnen verschillende redenen zijn voor de ongelijkmatige belasting van satellieten: onnauwkeurigheid bij de vervaardiging van tandwielen, ongelijke hartafstand voor verschillende satellieten, verkeerde uitlijning van de geometrische assen van de satellieten ( niet-parallelisme assen van de satellieten en de hoofdtransmissie-as), enz. Als de belasting niet gelijkmatig over de satellieten wordt verdeeld, kan het verschil tussen de waarde voor individuele satellieten oplopen tot 70%.
Load balancing tussen satellieten kan worden bereikt door:
1. de fabricagenauwkeurigheid van alle transmissiedelen verbeteren;
2. het zwevend maken van een van de centrale wielen of de drager, dat wil zeggen met enige radiale mobiliteit ten opzichte van het lichaam en aanverwante delen;
3. het gebruik van elastische structurele elementen (de rand van de epicykel met verhoogde flexibiliteit, de as van de satellieten met lage stijfheid, enz.).
De sterkteberekening van planetaire tandwielen wordt uitgevoerd volgens de formules voor: cilindrische tandwielen. Bij het bepalen van het berekende moment dat in de tandwieloverbrenging werkt, wordt rekening gehouden met het aantal satellieten dat werklasten uitzendt en de ongelijkmatige belasting van hun tanden. Voor een starre overbrenging zonder speciale maatregelen voor het balanceren van de belasting, wordt de niet-uniformiteitscoëfficiënt in de berekeningsformules geïntroduceerdK H \u003d 1.5 ... 2, en bij het gebruik van technieken die de belasting op de tanden van de satellieten gelijk makenK H \u003d 1.1 ... 1.15. Verder wordt de berekening uitgevoerd volgens de meest belaste aangrijping.
Het rendement van een planetair tandwiel kan worden berekend met behulp van de formules
voor transmissie met aangedreven centraal wiel-
voor transmissie met rijdende drager-
waar i – overbrengingsverhouding planetaire versnelling, φ H is de totale verliesfactor van de omgekeerde transmissie (transmissie als gevolg van de berekende met een extra bericht naar al zijn links) hoeksnelheid drager met gelijke snelheid en erop gericht).
Op zijn beurt
waar φ P – verliezen in lagertransmissie-eenheden (voor een paar lagers)φ P = 5 ∙ 10 -3 …1 ∙ 10 -2); φ sn – verliesfactor in het tandwielpaar;φ gp = 6 ∙ 10 -3 …1 ∙ 10 -2 - coëfficiënt waarbij rekening wordt gehouden met de energiekosten voor het mengen van het smeermiddel.
Energieverlies in tandwieloverbrenging
waar f sn– wrijvingscoëfficiënt in het tandwielpaar (zonder smering)f sn ≈ 0,2; met smeringfcp = 0,08…0,15); ε – omtreksoverlappingscoëfficiëntz1 enz2- het aantal tanden van de wielen in het tandwielpaar. In formule (18) wordt het "+"-teken gebruikt voor externe betrokkenheid, "-" voor interne betrokkenheid.
Voor de vervaardiging van elementen van planetaire tandwielen worden materialen gebruikt die bedoeld zijn voor gewone tandwielen, dit zijn voornamelijk koolstoftechniek en koolstofgelegeerd staal dat wordt onderworpen aan een verbeterde warmtebehandeling.
Zoals hierboven vermeld, hebben planetaire mechanismen in de begintoestand twee vrijheidsgraden, en deze eigenschap bepaalde het gebruik van deze mechanismen als differentiërende (sommige). In de differentiële modus werken planetaire optelmechanismen van differentiëlen van auto's met conische wielen, planetaire mechanismen voor het draaien van rupsvoertuigen (tanks, rupstrekkers, enz.). Zo wordt bijvoorbeeld in het BMP-3 multifunctionele rupsvoertuig een epicykel gebruikt als de tweede leidende schakel in het draaimechanisme, waardoor het mogelijk is om de draaicirkel van de machine over een groot bereik te veranderen zonder de snelheid te veranderen .
Overbrengingsverhouding van planetaire tandwielen.
Om de overbrengingsverhouding van de planetaire versnelling te bepalen, wordt de Willis-methode gebruikt - vervoerder stop methode.
Planetaire overbrengingsverhouding (zie afb. 15)
waaren- hoeksnelheden van de wielen 1 en 2 ten opzichte van vervoerderh z 1 enz2 - het aantal tanden op deze wielen.
Voor een echte planetaire versnelling (wiel 2 vast, wiel 1 - leider, leiderh slaaf) bij=0 uit formule (36) verkrijgen we
of
Voor planetaire tandwielen met één rij:i 1 uur \u003d 1,258.0, voor meertrapsi 1u=301000 , voor kinematische tandwieleni 1 uur1600. Hoe groter de overbrengingsverhouding van het planeetwiel, hoe lager het rendement (0,99 ... 0,1).
Berekende contactsterkte planetaire tandwieltanden worden uitgevoerd naar analogie met de berekening van gewone tandwielen afzonderlijk voor elk tandwiel (zie Fig. 15): een paar wielen 1- g(externe versnelling) eng-2-(intern). Voor dergelijke versnellingen is het voldoende om alleen de externe versnelling te berekenen, omdat de modules en krachten in de versnellingen hetzelfde zijn en de interne versnelling sterker is dan de externe.
Ontwerpberekening van planetaire tandwielen voor contactmoeheid van actieve oppervlakken tanden wordt uitgevoerd volgens de volgende formule:
waard 1 - scheidingsdiameter van de leidende schakel (versnelling), mm;Kd = 78 MPa - hulpcoëfficiënt (er wordt rekening gehouden met stalen tandwielen);T 2 - koppel op het tandwiel, Nmm;- ladingsfactor;- coëfficiënt die rekening houdt met de ongelijke verdeling van de belasting over de satellieten;i 1-2 - overbrengingsverhouding;\u003d 0,75 - coëfficiënt van tandlengte (wielbreedte);- toegestaan contactspanning, MPa.
Bij het berekenen van planetaire tandwielen hangt de keuze van het aantal tanden van de wielen niet alleen af van de overbrengingsverhoudingi , maar ook op de voorwaarden verzamelbaarheid versnellingen. In dit geval moet de som van de tanden van de centrale wielen een veelvoud zijn van het aantal satellieten (bij voorkeur 3).
golf versnellingen . Apparaat transmissie en sterkteberekening
Golf mechanische overbrengingen worden mechanische overbrengingen genoemd die flexibele en stijve schakels bevatten die met elkaar in contact staan en zorgen voor de overdracht en transformatie van beweging door lopende golfvervorming van de flexibele schakel.
In de technologie worden verschillende soorten golftransmissies gebruikt:
1. schroef golftransmissies ontworpen om roterende beweging om te zetten in translatie en/of om deze beweging over te dragen naar verzegeld ruimte;
2. wrijvingskracht golftransmissies ontworpen om (meestal sterke reductie) rotatiebewegingen om te zetten en/of om deze beweging om te zetten in verzegeld ruimte;
3. gekarteld golftransmissies met een soortgelijk doel als wrijvingstransmissies, maar in staat om aanzienlijk hogere vermogens over te dragen.
Het principe van het gebruik van golfvervorming voor de transmissie en transformatie van beweging werd voorgesteld door ingenieur A.I. Moskvitin in 1944 voor een wrijvingstransmissie met een elektromagnetische golfgenerator, en in 1959 werd een Amerikaans octrooi verleend aan Walton Masser (waltonMusser) naar een tandwieltrein met een mechanische golfgenerator. In de toekomst werden voor krachtoverbrengingen voornamelijk tandwieloverbrengingen gebruikt, die in deze sectie zullen worden besproken.
Het golfmechanisme van roterende beweging, met het juiste ontwerp, kan worden gebruikt als reductietandwiel, vermenigvuldiger of differentieelmechanisme. De meest gebruikte tandwielreductoren. Kinematisch kan de golftransmissie worden toegeschreven aan de groep planetaire tandwielen, dat wil zeggen dat de golftransmissie als planetair moet worden beschouwd, waarbij een van de centrale wielen is gemaakt in de vorm van een flexibele tandwielrand. Op afb. 16 toont de belangrijkste elementen van een golftransmissie: een vast wiel 1 met interne tanden, een roterend elastisch wiel 2 met uitwendige vertanding en drager (golfgenerator)h .Het stationaire wiel zit vast in de behuizing en is uitgevoerd in de vorm van een conventioneel tandwiel met interne tandwieloverbrenging. Het flexibele tandwiel heeft de vorm van een glas met een gemakkelijk vervormbare dunne wand: in het verdikte deel (links) zijn tanden gesneden, het rechterdeel heeft de vorm van een schacht. De drager bestaat uit een ovale nok en een speciaal lager.
Rijst. 16. Golftransmissie
Het flexibele wiel is zo vervormd dat langs de as van het ovaalL-l tanden grijpen in op volledige werkhoogte; langs de asII-II tanden grijpen niet in.
De overdracht van beweging wordt uitgevoerd door de vervorming van het tandwiel van het flexibele wiel. Wanneer de drager draait, loopt de vervormingsgolf langs de omtrek van het flexibele ringwiel; in dit geval rolt de kroon op een vast, stijf wiel in de tegenovergestelde richting, waarbij het glas en de as draaien. Daarom wordt de transmissie een golf genoemd en de drager een golfgenerator.
Bij draaien ovale dragers worden gevormd twee golven. Zo'n transmissie wordt twee-golf genoemd. Er zijn transmissies met drie golven, in Fig. 17 toont een schema van een dergelijke transmissie. H ze hebben een hogere buigspanning van het flexibele wiel.
Rijst. 17. Drie-golf transmissie
Afb.18. Aanduiding van golfoverdracht op kinematische diagrammen
Aangezien de overbrengingsverhouding van de golftransmissie niet afhankelijk is van het aantal vervormingsgolven op het flexibele wiel, en een toename van het aantal golven bijdraagt aan een toename van buigspanningen in het lichaam van het flexibele wiel, is een symmetrische twee-golf vervormingsschema van het flexibele wiel wordt meestal gebruikt, wat het mogelijk maakt om de mogelijkheid van dwarse belastingen op de transmissieassen uit te sluiten.
In de meeste van de bekende ontwerpen is het flexibele wiel voorzien van een externe tandwielring en is het starre wiel uitgerust met interne tanden (Fig. 16). Zo'n golftransmissie omvat 3 hoofdschakels: flexibel 1 en hard 2 wielen en golfgeneratorH. Het is meestal het handigst om de ingaande as van de versnellingsbak structureel te verbinden met een golfgenerator en de uitgaande as met een flexibel wiel; in deze variant is het ontwerp van de versnellingsbak het meest compact en technologisch geavanceerd. Bij het overbrengen van rotatiebeweging door een afgedichte wand is het echter handiger om het flexibele wiel stationair te maken en de uitgaande as te verbinden met een stijf wiel.
Flexibele wielen van vermogensreductiemiddelen zijn gemaakt van gelegeerd hoogwaardig staal 30KhGSA; 30HGSN2A; 40XHMA; 50С2 en enkele anderen met warmtebehandeling tot 38…45HRC en vervolgens slijpen van de diameter, landend op het lager van de golfgenerator. Voor de vervaardiging van andere onderdelen worden dezelfde materialen gebruikt als voor gewone tandwielen.
Voor- en nadelen van golftransmissies
Voordelen van golftransmissies:
1. grote overbrengingsverhouding (tot 320, en in sommige gevallen meer);
2. een groot aantal tanden tegelijk ingeschakeld (meestal van 40 tot 80%) en als resultaat een groot draagvermogen - massa golfreductiemiddel minder dan de massa van een planetaire met hetzelfde vermogen, en het volume kan ongeveer 30% van het volume van de laatste zijn;
3. hoge kinematische nauwkeurigheid vanwege de multi-zone en multi-pair inschakeling, de kinematische transmissiefout is in sommige gevallen niet groter dan 0,5 min;
4. hoge efficiëntie, met grote overbrengingsverhoudingen die de efficiëntie van planetaire tandwielen overschrijden;
5. afwezigheid van dwarsbelastingen op de assen vanwege de symmetrie van de constructie;
6. de mogelijkheid om beweging over te brengen naar een afgesloten ruimte;
7. laag geluidsniveau;
8. hoge trillingssterkte door demping (energiedissipatie) van trillingen (4-5 keer meer dan die van een conventionele versnelling);
9. mogelijkheid tot gebruik als differentieel mechanisme;
10. klein aantal onderdelen en relatief lage kosten;
11. groot draagvermogen per massa-eenheid (3 ... 4 keer hoger dan dat van tandwielen);
13. betrouwbaarheid van aangrijping en kleine afmetingen (bij meerpaarse aangrijping heeft tandbreuk geen invloed op de prestaties en transmissienauwkeurigheid);
14. hoge maakbaarheid.
Nadelen van golftandwielen:
1. de onmogelijkheid om lage overbrengingsverhoudingen te verkrijgen (voor stalen flexibele wielen) jij min ≈ 80, voor kunststof - jij min ≈ 20);
2. de behoefte aan speciaal gereedschap en apparatuur voor de vervaardiging van een flexibel wiel, wat de individuele productie en reparatie van tandwielen bemoeilijkt;
3. de mogelijkheid om deze tandwielen alleen te gebruiken bij een relatief lage hoeksnelheid van de generatoras;
4. beperkte omwentelingen van de aandrijfas (om grote centrifugale traagheidskrachten van een niet-cirkelvormige golfgenerator te vermijden;
5. fijne tandmodules0,15 -2 mm;
6 . de complexiteit van het ontwerp van de golfgenerator;
7. laag rendement (in krachtoverbrenging)η≈ 0,75…0,9);
8. verhoogde eisen aan het materiaal voor de vervaardiging van een flexibel wiel (vanwege continue en aanzienlijke vervorming);
9. relatief lage levensduur (de levensduur van standaard golftandwielen is ongeveer 10 4 uur - iets meer dan een jaar continu gebruik).
Ondanks de geconstateerde tekortkomingen worden golftransmissies steeds vaker toegepast in de techniek en vooral in aandrijvingen. vliegtuigen, maanrovers, kernreactoren, precisie-instrumenten, industriële robots. Golftransmissies (met een vast flexibel wiel) brengen rotatie in een afgesloten ruimte door een ondoordringbare wand zonder het gebruik van afdichtingen of speciale membranen. Hierdoor kan de transmissie worden gebruikt in vliegtuigaandrijvingen en geïsoleerde chemisch agressieve omgevingen. Door de grote meerparige aangrijping (tegelijkertijd is 25 ... 30% van de tanden van het flexibele wiel in aangrijping) 1 ) golftransmissie kan de soepelheid van de aangrijping, het draagvermogen en de kinematische nauwkeurigheid aanzienlijk verbeteren. Daarom zijn golftransmissies recentelijk gebruikt in industriële robotaandrijvingen.
Golftandwielen kunnen werken als een reductie (efficiëntie 80 - 90%) en multiplier (efficiëntie 60 - 70%) . In het eerste geval is de golfgenerator de leidende schakel, in het tweede geval de as van een flexibel of stijf wiel.
Overbrengingsverhouding van golftandwielen:
In de onvervormde staat heeft het flexibele wiel van de golfreductor een diameter en aantal tanden die kleiner zijn in vergelijking met het stijve wiel. Wanneer het wordt vervormd door een golfgenerator, verlengt het flexibele wiel zich in de richting van de lange as van de generatornok, zodat zijn tanden in contact komen met de tanden van het stijve wiel; tegelijkertijd wordt het flexibele wiel samengedrukt langs de korte as van de generatornok, en zijn tanden in deze richting kunnen geen interactie aangaan met de tanden van de stijve wielen. Wanneer de nok van de golfgenerator draait, lopen deze langs de omtrek van het ringwiel van het flexibele wiel, waardoor een deel van de tanden wordt gedwongen om ofwel in contact te komen met de tanden van het stijve wiel, ofwel om het te verlaten. Als het flexibele wiel op het stijve wiel loopt zonder te slippen, dan zal in één omwenteling van de generator de aangedreven schakel draaien met een hoek die overeenkomt met het verschil in de omtrek van de contactoppervlakken van de stijve en flexibele wielen, dus de overbrengingsverhouding gelijk zal zijn aan de verhouding van de omtrek van de aangedreven schakel tot het verschil in de omtrek van de wielen.
Overbrengingsverhouding van golftandwielen: bepaald vervoerder stop methode: (Willis-methode).
Bij een vast star wiel wordt de overbrengingsverhouding van de golftransmissie bepaald door de uitdrukking.
Het minteken geeft verschillende draairichtingen van de rijdende en aangedreven schakels aan.
Met stationair flexibel wiel:
waar: geen 0, nr 1, nr 2- frequentie van rotatie van de aandrijvende en aangedreven schakels;
z1,z2- het aantal tanden van de flexibele en stijve wielen.
Het verschil tussen de tanden van de starre en flexibele wielen moet gelijk zijn aan of een veelvoud van het aantal golven, d.w.z.:
z 1 - z 2 = R z,
waar: R Z- multipliciteitsfactor, meestal gelijk aan 1,0, maar metu< 70 R Z=2, terwijlu<45 R Z= 3.
De vereiste maximale radiale verplaatsing ω 0 bij afwezigheid van zijdelingse speling (als de tandwielen worden gesneden zonder verplaatsing van de genererende contour) moet gelijk zijn aan het halve verschil van de diameters van de initiële (steek)cirkels:
nω 0 = 0,5 (d W1- d W2) = 0,5ω (z 2 - z 1) = 0,5 ω R z u.
Het verschil in het aantal tanden van de stijve en flexibele wielen om interferentie van de tanden uit te sluiten, moet evenredig zijn met het aantal golven van de golfgenerator.
Het rendement van golftransmissies is relatief hoog en neemt, net als bij planetaire transmissies, af met een toename van de overbrengingsverhouding, en met een toename van de belasting groeit het eerst tot de maximaal mogelijke waarde en vervolgens, met een verdere toename van de belasting, begint het sterk af te nemen. Met optimale belasting binnen de overbrengingsverhouding van 80≤ jij ≤ 250 efficiëntie 0.9≥ h≥ 0,8.
Soms gebruikt als een kinematische golftransmissie met twee tandwielen op een flexibele schaal, overeenkomend met een planeetwiel met twee interne tandwielen. De efficiëntie van een dergelijke transmissie is laag - 5% en de overbrengingsverhouding is grootU = 3600 - 9000.
Oorzaken van falen en prestatiecriteria van golftransmissies
Experimentele studies tonen aan dat golftransmissies onbruikbaar worden om de volgende redenen:
1. Vernietiging van de lagers van de golfgenerator door de belasting in aangrijping of als gevolg van een aanzienlijke temperatuurstijging. Een temperatuurstijging kan een onaanvaardbare verkleining van de spleet tussen de golfgenerator en de flexibele tandkrans veroorzaken, wat op zijn beurt kan leiden tot een onaanvaardbare verandering in de oorspronkelijke vorm van de golfgenerator, flexibele en stijve tandkransen.
2. Doorschieten van de golfgenerator bij hoge koppels (naar analogie met de veiligheidskoppeling). Dit fenomeen doet zich voor wanneer de tanden bij de ingang van de aangrijping tegen elkaar rusten met de oppervlakken van de hoekpunten. In dit geval wordt de golfgenerator gecomprimeerd en zet het stijve wiel in radiale richting uit. Om slippen te voorkomen, wordt een radiale elastische verplaatsing voorzien voor meer dan de nominale, en de koppeling wordt geassembleerd met een perspassing.
3. Breuk van het flexibele wiel door vermoeiingsscheuren die verschijnen langs de troggen van het ringwiel, vooral wanneer:jij < 80. С увеличением толщины гибкого колеса напряжения в нем от полезного передаваемого момента уменьшаются, а от деформирования генератора волн уменьшаются. Поэтому есть оптимальная толщина.
4. Slijtage van de tanden aan de uiteinden;
5. Plastische vervorming van de zijvlakken van de tanden bij overbelasting.
Een analyse van de redenen voor het falen van golftransmissies toont aan dat wanneer:i > 120 belastingscapaciteit wordt meestal beperkt door de levensduur van het lager van de golfgenerator, meti ≤ 100 - de sterkte van het flexibele element. Het maximaal toegestane koppel is gerelateerd aan de conformiteit van de koppelingen
De belangrijkste reden voor het falen van golftransmissies is het falen van het flexibele wiel en de flexibele lagerringen van de golfgenerator als gevolg van vermoeidheidsbreuk door de werking van wisselende buigspanningen. Daarom worden de afmetingen van de transmissie bepaald op basis van de buiguithoudingsvermogenlimiet van het flexibele wiel en de buitenring van het lager van de golfgenerator.
De ontwerpberekening bepaalt de binnendiameter van het flexibele wiel volgens de formule
waar T1- koppel op de as van het flexibele wiel, N m; [σ ] - toelaatbare spanningen, MPa (voor staal 30KhGSA [𝜎 ]=150…170 MPa); E is de elasticiteitsmodulus van het wielmateriaal (voor staal kunt u nemen: E= 2.1∙ 10 5 MPa) bd = b 1 /d=0,15…0,20 is de coëfficiënt van de tandkransbreedte; SD = S1 /d= 0,012…0,014 – dikte coëfficiënt tandwielrand.
Bij gebruik van een nokkengolfgenerator wordt de berekende diameter naar boven afgerond op de dichtstbijzijnde buitendiameter van het flexibele lager. Verder worden de overige parameters van de tandwieloverbrenging bepaald door formules die vergelijkbaar zijn met die van cilindrische tandwielen.
Het berekende flexibele wiel: a) wordt gecontroleerd op buigspanningen die veranderen in een symmetrische cyclus in het proces van wielvervorming door de golfgenerator; b) volgens de trekspanningen van de getande velg als gevolg van de werking van tangentiële krachten op het wiel en veranderend volgens de nulcyclus, en volgens de torsiespanningen van het ringwiel, die optreden wanneer het koppel wordt overgedragen door het flexibele wiel naar de uitgaande as en veranderen volgens de nulcyclus.
Vragen voor zelfonderzoek
Wat zijn de voordelen van conische tandwielen met ronde tanden in vergelijking met rechte tandwielen?
Welke methoden worden gebruikt om kegeltandwielen te berekenen?
Wat is het verschil tussen de richting van krachten in rechte en cirkelvormige kegeltandwielen?
Wat zijn equivalent en twee-equivalent tandwielen?
Waarom worden conische tandwielen met een cirkelvormige tand als technologisch geavanceerder beschouwd dan rechte tandwielen?
In welke gevallen zijn conisch? versnellingen?
Wat zijn de voordelen van spiraalvormige tandwielen ten opzichte van rechte tandwielen?
Hoe beïnvloedt het werk? spiraalvormige versnelling de hoek van de tanden veranderen? Aanbevolen waarden voor deze hoeken. Waarom de maximale waarde van de hellingshoek van de tand beperken?
Welke inschakelmodules worden onderscheiden voor tandwielen en wat is de relatie daartussen? Welke module is gestandaardiseerd?
Van welke factoren zijn de richtingen van omtreks- en axiale krachten in een tandwieloverbrenging afhankelijk?
Het veranderen van welke parameters van tandwielen hun contactsterkte beïnvloeden?
In welke gevallen worden chevron-tandwielen gebruikt en welke voordelen hebben ze in vergelijking met spiraalvormige tandwielen? Wat zijn de nadelen van chevron tandwielen?
Wat zijn de voordelen van conische tandwielen met ronde tanden in vergelijking met rechte tandwielen?
Is de inschakelmodulus constant voor conische tandwielen?
Welk tandgedeelte wordt gebruikt om de buiging van kegeltandwielen te berekenen? Welke modulus kenmerkt de afmetingen van deze sectie?
Hoe worden de axiale krachten gericht bij het inschakelen van kegeltandwielen?
Wat wordt bedoeld met een equivalent cilindrisch wiel? Hoe wordt het equivalent aantal tanden berekend voor conische tandwielen en voor spiraalvormige tandwielen?
Welke minimum aantal tanden toegestaan voor rechte en conische tandwielen?
Wat zijn de voor- en nadelen van planetaire tandwielen?
Waarom worden golftransmissies gecreëerd en wat is het principe van hun werk?
Wat zijn de voor- en nadelen van golftransmissies?
Hoe verschillen golftransmissies van planetaire transmissies?
Wat bepaalt de overbrengingsverhouding van golftransmissies?
In welk geval draaien de in- en uitgaande assen van de golftransmissie in verschillende richtingen?
Welk wiel wordt aangedreven bij het overbrengen van rotatie door een dichte wand?
Wat is een flexibel lager?
Welk deel van de golftransmissie is het meest kwetsbaar?
Welke vorm hebben de tanden van de golftandwielen?
Wat is het apparaat en het werkingsprincipe van golftransmissie?
Van welke parameters hangt de overbrengingsverhouding van golftransmissie af en wat zijn de maximale en minimale limieten?
Wat zijn de kenmerken van bewegingstransformatie in transmissies van tandwielen en wrijvingsgolven?
Wat zijn de voorwaarden voor het kiezen van het profiel en de afmetingen van de tanden in een golftransmissie?
Wat zijn de belangrijkste criteria voor de prestatie en berekening van golftransmissies?
Wat zijn de voor- en nadelen van golftransmissies en hun toepassingen?
Hoe werkt een golftandwiel en hoe werkt het?Wat zijn de belangrijkste elementen van de transmissie?
Wat zijn de belangrijkste voor- en nadelen van golftransmissie in vergelijking met andere transmissies?
Hoe krijgt een flexibel wiel een ovale vorm? Hoe verloopt de overdracht van beweging in een golftransmissie van de leidende schakel naar de aangedreven?
Wat is het verschil tussen het aantal tanden van de starre en flexibele golfoverbrengingswielen? Welk tandprofiel wordt gebruikt?
Hoe wordt de overbrengingsverhouding van een golftransmissie berekend?
Waarom wordt een nokkengeneratorlager flexibel genoemd?
Waarom worden golftransmissies gebruikt in apparaten met hoge eisen aan kinematische nauwkeurigheid of dichtheid?
Vergelijk golftandwiel met conventioneel tandwiel in termen van tandoverlapverhouding.
Heeft de nauwkeurigheid van het vervaardigen van onderdelen van de golfgenerator invloed op de prestaties van de golftransmissie?
Waarom zijn Novikov-tandwielen gemaakt en wat is het ontwerpprincipe van hun tanden?
Wat zijn de voor- en nadelen van Novikov-links?
Wat zijn de voor- en nadelen van een Novikov tandwiel en vergelijk het met een ingewikkeld tandwiel?
Planetaire tandwielen - apparaat en kinematica, evaluatie en toepassing?
Krachten in de tandwieloverbrenging van het planeetwiel en kenmerken van de sterkteberekening?
Wat zijn de voorwaarden voor het kiezen van het aantal tanden van de planetaire tandwielen?
Welk tandwiel wordt planetair genoemd? Zijn apparaat en werkingsprincipe?
Wanneer wordt een planetair tandwiel differentieel genoemd?
Wat zijn de belangrijkste voor- en nadelen van planetaire tandwielen in vergelijking met conventionele tandwielen?
In welke gebieden van de machinebouw worden planetaire tandwielen veel gebruikt en waarom?
Welke methode wordt gebruikt bij het afleiden van een formule voor het bepalen van de overbrengingsverhouding van een planeetwiel?
Wat zijn de voorwaarden voor uitlijning, montage en nabijheid van planetaire tandwielen? Waarom begint de berekening van planetaire tandwielen met de selectie van het aantal tanden?
Met welke snelheid wordt de omtreksnelheid berekend om de mate van transmissienauwkeurigheid en de keuze van coëfficiënten toe te kennen? K H en K F?
Waarmee houdt de coëfficiënt Y A rekening in de formule voor het bepalen van de toelaatbare buigspanningen voor de satelliettanden?
waarom in? planetaire versnelling Zweeft de centrale versnelling?
Wat zijn de kenmerken? verschillende types planetaire tandwielen?
Waarom neemt de efficiëntie van planetaire tandwielen toe als de overbrengingsverhouding naar één neigt?
Welke van de planetaire tandwielen heeft de maximale overbrengingsverhouding?
Wat is het doel van zelfinstellende planetaire tandwielen?
Wat is differentieel en wat zijn de kenmerken ervan?
Welke planeetwiellagers worden het meest belast en waarom?
Welke planetaire tandwielparameter wordt bepaald in de ontwerpberekening? Welke overbrengingsverhouding wordt hiervoor gebruikt?
Wat zijn de voorwaarden voor de montage van planetaire tandwielen?
Hoeveel graden van nauwkeurigheid zijn tandwielen en wat is hun afhankelijkheid van perifere snelheden?
Wat is versnellingsmodificatie?
Welke soorten aanpassingen worden gebruikt in rechte tandwielen en conische tandwielen?
Wat zijn de materialen en warmtebehandelingen voor rechte tandwielen en conische tandwielen?
Wat zijn de productiemethoden van conische tandwielen?
Het belangrijkste constructieve verschil tussen de Novikov-tand en de bekende.
Noem de nadelen en belangrijkste voordelen van tandwielen met Novikov gearing.
Denk aan de formules voor het berekenen van de contactsterkte van een cilindrisch ingewikkeld tandwiel.
Welke tandprofielen zijn toepasbaar voor planetaire tandwielen?
Noem voorbeelden van mogelijke toepassingen van planetaire tandwielen.
Leg uit waarom het voor een planetair tandwiel (zie fig.) voldoende is om alleen het externe tandwiel te berekenen?
Conische tandwielen, hun evaluatie in vergelijking met cilindrisch? Toepassingsgebieden? De belangrijkste geometrische parameters van het conische tandwiel?
Krachten in aangrijping van een conische tandwieloverbrenging?
Een kegeltandwiel naar een equivalent cilindrisch tandwiel brengen (equivalente parameters d v en zv)?
Wat is het verschil berekening formules voor σ H en σ F in conische tandwielen vergeleken met cilindrisch en waarom?
Welke vormen van indirecte tanden worden gebruikt in conische tandwielen en hoe worden hun voordelen geschat in de berekende afhankelijkheden voor σ H en σ F ?
Op basis van welke criteria wordt de overbrengingsverhouding verdeeld over de fasen van een meertraps transmissie?
Welke verliezen bepalen de efficiëntie van een tandwieltrein en wat is de geschatte waarde ervan?
Welke materialen en soorten? hittebehandeling gebruikt om de sterkte en duurzaamheid van tandwielen te verbeteren?
Welke eigenschappen van het materiaal bepalen voornamelijk de weerstand tegen contactmoeheid en toelaatbare contactspanningen?
Hoe wordt er rekening gehouden met de variabiliteit van de belastingsmodus bij het bepalen van de toelaatbare spanningen?
Hoe wordt de schadesommatievoorwaarde opgeschreven en hoe wordt deze uitgelegd?
Wat zijn typische beladingstoestanden?
Wat zijn de parameters voor het optimaliseren van het ontwerp van tandwielen? Wat wordt beschouwd als een algemeen optimalisatiecriterium?
Welke van de rechte tandwielen en conische tandwielen wordt gebruikt om rotatie over te brengen tussen assen waarvan de assen zijn gekruist?
De belangrijkste versnellingen zijn hieronder opgesomd:
a) cilindrisch met een rechte tand;
b) cilindrisch met een schuine tand;
c) cilindrisch met een chevrontand;
d) conisch met een rechte tand;
e) conisch met een schuine tand;
f) conisch met een ronde tand;
en) cilindrisch wiel en harken.
Hoeveel van hen kunnen worden gebruikt om rotatie tussen snijdende assen over te dragen?
1 een.
2. Twee.
3. Drie.
4. Vier.
Versnellingen vergelijken met anderen mechanische versnellingen, Opmerking:
a) de complexiteit van de vervaardiging en controle van de tanden;
b) onmogelijkheid van slippen;
c) hoog rendement;
d) kleine afmetingen;
e) geluid tijdens bedrijf;
f) grotere duurzaamheid en betrouwbaarheid;
g) de mogelijkheid van toepassing in een breed scala aan koppels, snelheden, overbrengingsverhoudingen.
Hoeveel van de volgende eigenschappen kunnen als positief worden geclassificeerd?
1. Drie.
2. Vier.
3. Vijf.
4. Zes.
Wat moet voor hen hetzelfde zijn om versnellingen te kunnen inschakelen?
1. Diameters.
2. Breedte.
3. Aantal tanden.
4. Stap.
Het mechanisme heeft verschillende sequentiële versnellingen; wanneer de aandrijfas draait met een snelheid van 1000 tpm, draait de aangedreven as met een snelheid van 80 tpm. Wat is de juiste naam voor dit mechanisme?
1. Versnellingsbak;
2. Variateur;
3. Vermenigvuldiger;
4. Verloopstuk.
Op welke basis zijn de rijen gebouwd? standaard waarden hartafstanden, overbrengingsverhoudingen, tandbreedtefactor?
1. Een reeks handige nummers.
2. Rekenkundige progressie.
3. Geometrische progressie.
4. Logaritmische reeksen.
De diameter van de steekcirkel van een kegeltandwiel, als de gemiddelde module m = 3 mm, het aantal tanden z = 20, de hoek van de steekkegel = 45° en de breedte van de kroon b = 10 mm, is gelijk tot:
De kenmerken van transmissies door conische tandwielen in vergelijking met cilindrische tandwielen worden genoteerd:
1. moeilijker te vervaardigen en te installeren;
2. werken met minder lawaai;
3. ongelijke verdeling van de belasting over de lengte van de tand is groter, omdat een van de wielen op de asconsole is geplaatst;
4. kunt u rotatie tussen kruisende assen overbrengen.
Welke functie is onjuist?
Welke van de formules voor het bepalen van de overbrengingsverhouding van een conische tandwieloverbrenging is verkeerd geschreven?
2) 75°;
3) 90°;
4) 120 °.
Wat is de vorm van de tanden in conische tandwielen?
1. Rechtstreeks.
3. Cirkelvormig en kromlijnig.
4. Chevron.
De afbeelding toont een conische tandwieloverbrenging met het aantal tanden z=30. Wat is zijn modulus?
1. m=3mm,
2. m=2,5 mm.
3. m=2mm.
4. m= 1,5 mm.
De afbeelding toont een normaal conisch tandwiel. Hoeveel tanden heeft hij?
De belangrijkste parameters van rechte conische tandwielen worden hieronder vermeld:
1. module ( m);
2. aantal tanden ( z);
3. taps toelopende afstand (R e);
4. halve hoek van initiële kegel (δ );
5. doorsnee ( d 2);
6. tandbreedte ( b);
7. tandprofielhoek: .
Hoeveel van hen moeten worden toegewezen uit de standaardreeks nummers?
1. Twee.
2. Drie.
3. Vier.
4. Vijf.
Welk prestatiecriterium is het meest waarschijnlijk voor tandwielen met conische tandwielen in een tandwielversie?
1. Buigende vermoeidheidssterkte van de tanden.
2. Statische sterkte van de tanden buigen.
3. Contactvermoeidheidssterkte van de tanden.
4. Neem contact op met de statische sterkte van de tanden.
Hoeveel van de vermelde parameters moeten worden toegewezen of bepaald door voorlopige berekeningen om een sterkteanalyse van een gesloten conische tandwieloverbrenging uit te voeren?
1. Aantal tanden ( z 1 , z 2).
2. Overbrengingsverhouding ( jij).
3. Snelheid (P 1 , n 2).
4. Materialen van tandwielen van een paar.
5. Module ( m).
6. Tandhoek: ( ).
7. Tandbreedtefactor ( ).
8. Overgedragen vermogen: (R).
Hoe gebruiken ze vergelijkbare formules voor het berekenen van tandwielen met rechte tandwielen om tandwielen met conische tandwielen te berekenen?
1. Accepteer de nominale belasting.
2. Overschat de belasting.
3. Onderschat de belasting.
4. Overschat of onderschat afhankelijk van de specifieke bedrijfsomstandigheden.
Welke standaardmodule is toegewezen aan tandwielen met ronde tanden?
1. einde bij de steekdiameter.
2. normaal gemiddeld doorsnee.
3. einde bij de kleinste verdeelkegeldiameter.
4. einde gemiddeld doorsnee.
Welke richting van kracht ontstaat bij het in elkaar grijpen van kegeltandwielen?
1. Omtrek en radiaal.
2. Omtrek en axiaal.
3. Axiaal en radiaal.
4. Omtrek, radiaal, axiaal.
- inschakelhoek; - halve hoek van de initiële kegel van het tandwiel.Welke formule kan worden gebruikt om de axiale kracht op het aangedreven tandwiel te bepalen?
1) zo'n formule bestaat niet;
- Welke module kan standaard worden genomen in een kegeltandwiel?
1. t e
2. t t
3. Beide
- wat gebruiken? module bereken de diameter van de cirkel van de verdiepingen in het kegeltandwiel?
1. t e
2. t t
3. t een t t
- Wat is de hoogte ( mm) tandkoppen als het wiel 45 tanden heeft (zie afb.);d e 1 = 51mm, d e 2 = 225mm?
1) 3,75
2) 11,25
3) 5,0
4) 6,25
5) Volgens deze gegevens is het onmogelijk om te berekenen
- Laat het me zien
- Wat is de modulus voor het berekenen van het kegelwiel voor buigen?
1. mij
2. m
3. Kan zijnmij en bijm
Wat kunnen de assen zijn in de overbrenging van spiraalvormige tandwielen?
1. Parallel.
2. Kruisend.
3. Gekruist.
4. En parallel en kruisend en kruisend.
Wat is de vorm van de tanden op een hypoïde tandwiel?
1. Rechtstreeks.
3. Circulair.
4. En recht, en schuin, en cirkelvormig.
Hoe zijn de assen van de leidende en aangedreven elementen in golftransmissies?
1. Coaxiaal.
2. Parallel.
3. Kruisen.
4. Kruising.
Welke tanden heeft een Novikov tandwiel?
2. Schroef (schuin).
3. Circulair.
4. Elke van vermeld.
Welke rondingen schetsen het werkprofiel van de tand in een tandwiel met Novikov-tandwieloverbrenging?
1. Involuten.
2. Cycloïde.
3. Bogen van een cirkel.
4. Een combinatie van rechte lijnen en bogen van een cirkel.
De verminderde kromtestraal in de Novikov-verbinding in vergelijking met de ingewikkelde:
1 meer;
2. minder;
4. en meer, en minder, en gelijk.
Hoe vaak (ongeveer) is het draagvermogen van tandwielen met Novikov-tandwieloverbrenging met verbeterde tandwielmaterialen en twee tandwiellijnen hoger dan ingewikkelde tandwielen?
1. 1.1 keer.
2. 1.4 keer.
3. 1,8 keer.
4. 2,2 keer.
Wat zijn de echte waarden van de hellingshoek van de tanden voor tandwielen met Novikov-versnelling?
1) 6 10° ;
2) 10 20° ;
3) 20 30° ;
4) 30 50° .
Het laadvermogen van de transmissie met Novikov-versnelling kan worden verhoogd:
1. overstappen naar een profiel met twee lijnen;
2. het kunstmatig verhogen van het aantal paren in elkaar grijpende tanden;
3. het verkleinen van de hellingshoek van de tanden;
4. oplopende module.
Welke methode heeft de voorkeur met beperkte axiale afmetingen?
Het is gebruikelijk om onderscheid te maken tussen versnellingsbakken:
1) eentraps;
2) tweetraps;
3) drietraps;
4) meertraps.
Welke van hen worden het meest gebruikt in de moderne techniek?
Welke transmissie wordt op de afbeelding getoond?
1. gekarteld met interne versnelling
2. Gear planetair
3. Gekartelde golf
- Wat is de naam van het artikel?h op de afbeelding?
1. Vervoerder
2. Satellieten
- Laat op de foto de aandrijfas van de tandwieltrein zien
1) 1
2) 2
3) q
4) h
- Het is voldoende om de contactsterkte van de planetaire tandwieltanden volgens de afbeelding te berekenen, alleen voor inschakeling.
1. Extern
2. Intern
3. Extern + intern
- Doe de parameters van de satellieten in de planetaire versnelling op de waarde van de overbrengingsverhouding
1. Invloed
2. Geen invloed op