izbor cijevi i materijala za izgradnju i rekonstrukciju vodovodnih cjevovoda
u pogonima AD Mosvodokanal
1. U fazi projektovanja, u zavisnosti od uslova polaganja i načina rada, bira se materijal i vrsta cevi (debljina zida cevi, standardni dimenzionalni odnos (SDR), krutost prstena (SN), prisustvo spoljašnjih i unutrašnjih zaštitni premaz cijevi), rješava se pitanje ojačanja položene cijevi cijevi pomoću armiranobetonske obujmice ili čeličnog kućišta. Za sve materijale cijevi potreban je proračun čvrstoće za učinke unutrašnjeg pritiska. radno okruženje, pritisak tla, privremena opterećenja, vlastita masa cijevi i masa transportirane tekućine, atmosferski pritisak kada je vakuum i eksterno hidrostatički pritisak podzemne vode, određivanje aksijalne vučne sile (probijanje).
2. Prije odabira metode rekonstrukcije, vrši se tehnička dijagnostika cjevovoda kako bi se utvrdilo njegovo stanje i preostali vijek trajanja.
3. Izbor materijala cjevovoda mora biti opravdan uporednim tehničkim i ekonomskim proračunima. Obračun se vrši uzimajući u obzir zahtjeve Mosvodokanala dd. Prilikom ukrštanja sa postojećim inženjerske komunikacije ili lokaciju cjevovoda u njihovoj sigurnosna zona uzimaju se u obzir zahtjevi operativnih organizacija trećih strana. Studija izvodljivosti i proračuni čvrstoće cjevovoda uključeni su u projektnu i predračunsku dokumentaciju i prezentirani su prilikom razmatranja projekta.
4. Svi materijali koji se koriste za polaganje vodovodnih mreža (cijevi, tankozidne obloge, crijeva i unutrašnji premazi za raspršivanje) moraju biti podvrgnuti dodatnom ispitivanju na opće toksično djelovanje sastavnih komponenti koje mogu difundirati u vodu u koncentracijama opasnim po javno zdravlje i dovesti do alergena, iritirajuća, mutagena i druga negativna dejstva na ljude.
5. Prilikom polaganja polietilenskih cijevi bez armiranobetonskog ili čeličnog omotača u urbanizovanim i industrijskim područjima, mora se potvrditi ekološka sigurnost okolnog tla duž projektirane trase. Ukoliko u tlu i podzemnim vodama postoje neprihvatljivi zagađivači (aromatični ugljovodonici, organske hemikalije i sl.), vrši se rekultivacija tla.
6. Čelične cijevi koje se ranije nisu koristile za cjevovode za dovod vode za piće nisu dozvoljene za ugradnju vodenih obilaznica.
7. Obnovljene ranije korištene čelične cijevi nisu dozvoljene za novu ugradnju i rekonstrukciju vodovodnih cjevovoda (cijevi za radnu sredinu). Mogu se koristiti za izradu futrola.
8. Čelične spiralno zavarene cijevi (prema GOST 20295-85 sa volumetrijskom termičkom obradom) mogu se koristiti pri izgradnji kućišta i obilaznih vodova.
9. Prilikom polaganja cijevi u kutijama, međucijevni prostor se zatrpava cementno-pješčanim malterom.
10.Za novogradnju čelične cijevi Za vodoopskrbne cjevovode otvorenog polaganja (bez čeličnih kućišta i armirano-betonskih obujmica), osigurajte, ako je potrebno, istovremenu zaštitu cijevi od elektrohemijske korozije u skladu sa GOST 9.602-2005.
11. Prilikom rekonstrukcije čeličnih cjevovoda (bez čeličnih omotača i armirano-betonskih kaveza) bez uništavanja postojeće cijevi i pri brzom obnavljanju lokalnih i hitnih dionica cjevovoda metodama koje nemaju nosivost, obezbijediti, po potrebi, istovremenu zaštitu cijev od elektrohemijske korozije u skladu sa GOST 9.602 -2005.
12. Dozvoljena je upotreba livenih delova od nodularnog gvožđa sa unutrašnjim i spoljašnjim epoksidnim praškastim premazom, odobrenih za upotrebu u sistemima za snabdevanje pijaćom vodom (sertifikat od državna registracija, stručno mišljenje o usklađenosti proizvoda sa Jedinstvenim sanitarno-epidemiološkim i higijenski zahtjevi robe koja podliježe sanitarnom i epidemiološkom nadzoru).
13. Specijalisti Mosvodokanala dd imaju pravo da posete fabrike koje snabdevaju cevi i da se upoznaju sa uslovima za organizovanje proizvodnje i kontrole kvaliteta proizvoda, kao i da pregledaju isporučene proizvode.
14. Ispitivanja polietilenskih cijevi se vrše na uzorcima izrađenim od cijevi.
14.1. Karakteristike materijala cijevi moraju odgovarati sljedećim vrijednostima:
Termička stabilnost na 200°C – najmanje 20 minuta;
Maseni udio čađe (čađi) – 2,0-2,5%;
Distribucija čađe (čađi) ili pigmenta – tip I-II;
Relativno izduženje pri prekidu uzorka cijevi nije manje od 350%.
14.2. Prilikom provjere zavara, kvar uzorka bi trebao nastati kada relativno izduženje dosegne više od 50% i karakterizirati ga visoka duktilnost. Prelomna linija mora ići duž osnovnog materijala i ne siječe ravan zavarivanja. Rezultati ispitivanja se smatraju pozitivnim ako, tokom ispitivanja aksijalnog zatezanja, najmanje 80% uzoraka ima plastičnu frakturu tipa I. Preostalih 20% uzoraka može imati tip II frakture. Kvar III tipa nije dozvoljen.
2.Tehnički zahtjevi za upotrebu cijevi i materijala
za izgradnju i rekonstrukciju kanalizacionih sistema na objektima AD Mosvodokanal
|
MGSN 6.01-03 |
|||
Za prečnike preko 3000 mm | 2.2.3.1.B. Ugradnja cijevi od fiberglasa namijenjenih za oblaganje, Cijevi od stakloplastike proizvedene tehnologijom kontinuiranog namotavanja staklenih vlakana na bazi poliesterskih veziva; Hobas “kvalitetni DA”, proizveden centrifugiranjem, ima unutrašnju oblogu na bazi vinil esterskog veziva debljine najmanje 1,0 mm na spojnom spoju sa nivelacijom cijevi. Prstenasta krutost cijevi nije manja od SN 5000 N/m2. GOST R 54560-2011, GOST ISO 10467-2013, SP 40-105-2001, MGSN 6.01-03 |
||
2.2.3.2.B Ugradnja kompozitnih elemenata od polimer betona MGSN 6.01-03 |
|||
Tlačni kanalizacijski cjevovodi |
|||
|
Novogradnja cjevovodi pod pritiskom |
|||
Polaganje rovova | Instalacija bez iskopa |
||
3.1.T. Polaganje cevi od nodularnog gvožđa (duktilnog gvožđa) sa spoljnim premazom cinka i unutrašnjim premazom otpornim na hemikalije GOST R ISO 2531-2012, SP 66.133330.2011 | 3.1.B. Ugradnja cijevi od nodularnog lijeva visoke čvrstoće (duktilno željezo) na trajni spoj sa vanjskim premazom cinka i unutarnjim premazom otpornim na kemikalije u centriranom kućištu. MGSN 6.01-03 |
||
3.2.T. Polaganje čeličnih cijevi ravnog šava s unutarnjim cementno-pješčanim premazom i vanjskom izolacijom vrlo ojačanog tipa prema GOST 9.602-2005 uz istovremenu električnu zaštitu ako je potrebno. GOST 20295-85, MGSN 6.01-03 | 3.2.B. Ugradnja čeličnih cijevi ravnog šava s unutarnjim cementno-pješčanim premazom i vanjskom izolacijom vrlo ojačanog tipa prema GOST 9.602-2005 u centriranom kućištu. Prečnik do 500 mm – čelik St20 Prečnik 500 mm ili više – čelik 17G1S, 17G1SU GOST 10704-91, GOST 10705-80, GOST 10706-76, GOST 20295-85, MGSN 6.01-03 |
||
3.3.T. Stajling: Fiberglas cijevi proizvedene primjenom FLOWTITE tehnologije kontinuiranim namotavanjem staklenih vlakana korištenjem nezasićenih poliesterskih smola. Krutost prstena položenih cijevi nije manja od SN 10000 N/m2. Spojnica. Zaptivka u armiranobetonskom kavezu ili kućištu. GOST R ISO 10467-2013, SP 40-105-2001 | 3.3.B. Instalacija: Hobas “kvalitetne DA” cijevi od fiberglasa, proizvedene centrifugiranjem, s unutarnjom oblogom na bazi vinil esterskog veziva debljine najmanje 1,0 mm; Krutost prstena položenih cijevi nije manja od SN 10000 N/m2. Spojnica. Zaptivka u prethodno obloženom kućištu sa centriranjem. |
||
3.4.T. Polaganje jednoslojnih polietilenskih cijevi od PE100 na zavarenom spoju u armiranobetonskom kavezu ili kućištu | 3.4.B. PE100 na zavarenom spoju u prethodno položenom kućištu. |
||
3.5.T Za prečnike do 300 mm uključujući: Polaganje polietilenskih potisnih cijevi PE100 u zemljištima nosivosti od najmanje 0,1 MPa (pesak) i izgradnjom podloge i zasipanja u skladu sa zahtevima „Pravila za upotrebu polietilenskih cevi za rekonstrukciju vodovodne i kanalizacione mreže“ (odeljak 4) . GOST 18599-2001, SP 40-102-2000 | 3.5.B. Za HDD metod - PE100-MP GOST 18599-2001, MGSN 6.01-03, SP 40-102-2000 |
||
|
Rekonstrukcija postojećih tlačnih cjevovoda |
|||
Rekonstrukcija sa uništavanjem postojeće cijevi | 4.1.1.B. Ugradnja cijevi od nodularnog lijeva visoke čvrstoće (duktilno gvožđe) na trajni spoj sa vanjskim premazom cinka i unutarnjim premazom otpornim na kemikalije GOST ISO 2531-2012, SP 66.133330.2011, MGSN 6.01-03 |
||
4.1.2.B. Ugradnja čeličnih cijevi s unutarnjim cementno-pješčanim premazom i vrlo ojačanom vanjskom izolacijom prema GOST 9.602-2005. Prečnik do 500 mm – čelik St20 Prečnik 500 mm ili više – čelik 17G1S, 17G1SU GOST 10704-91, GOST 10705-80, GOST 10706-76, GOST 20295-85, MGSN 6.01-03 |
|||
4.1.3.B. Montaža potisnih cijevi od polietilena PE100-MP sa vanjskim zaštitnim premazom od mehaničkih oštećenja na bazi polipropilena punjenog mineralima. Spoj je zavaren. GOST 18599-2001, MGSN 6.01-03, SP 40-102-2000 |
|||
4.1.4.B. Instalacija: Hobas “kvalitetne DA” cijevi od fiberglasa, proizvedene centrifugiranjem, s unutarnjom oblogom na bazi vinil esterskog veziva debljine najmanje 1,0 mm; Fiberglas cijevi proizvedene primjenom FLOWTITE tehnologije kontinuiranim namotavanjem staklenih vlakana korištenjem nezasićenih poliesterskih smola. Krutost prstena položenih cijevi nije manja od SN 10000 N/m2. Spojnica. GOST R ISO 10467-2013, MGSN 6.01-03 |
|||
Rekonstrukcija bez uništavanja postojeće cijevi | 4.2.1.B. Montaža cijevi od nodularnog lijeva visoke čvrstoće (duktilno željezo) na trajni spoj sa vanjskim premazom cinka i unutarnjim premazom otpornim na kemikalije sa nivelacijom cijevi. |
||
4.2.2.B. Ugradnja čeličnih cijevi s unutarnjim cementno-pješčanim premazom i vanjskom izolacijom vrlo ojačanog tipa u skladu sa GOST 9.602-2005 sa nivelacijom cijevi. Prečnik do 500 mm – čelik St20 Prečnik 500 mm ili više – čelik 17G1S, 17G1SU GOST 10704-91, GOST 10705-80, GOST 10706-76, GOST 20295-85, MGSN 6.01-03 |
|||
4.2.3.B. Montaža potisnih cijevi od polietilena PE100 na zavarenom spoju. Preliminarna priprema unutrašnje površine cjevovoda treba spriječiti neprihvatljiva oštećenja cijevi tokom izvlačenja. GOST 18599-2001, MGSN 6.01-03, SP 40-102-2000 |
|||
4.2.4.B. Instalacija: Hobas “kvalitetne DA” cijevi od fiberglasa, proizvedene centrifugiranjem, s unutarnjom oblogom na bazi vinil esterskog veziva debljine najmanje 1,0 mm; Fiberglas cijevi proizvedene primjenom FLOWTITE tehnologije kontinuiranim namotavanjem staklenih vlakana korištenjem nezasićenih poliesterskih smola. Krutost prstena položenih cijevi nije manja od SN 10000 N/m2. Priključak je spojni, sa centriranjem cijevi. GOST R ISO 10467-2013, MGSN 6.01-03 |
|||
4.2.5.B. Inverzija polimer-tkanina i kompozitnih crijeva s naknadnom vulkanizacijom pomoću rashladne tekućine ili ultraljubičastog zračenja: Polimerno crijevo proizvedeno po Aarsleff tehnologiji (Danska); Složeno crijevo proizvedeno po Bertos tehnologiji (Rusija) TU 2256-001-59785315-2009; Crevo od termoreaktivnog kompozita, proizvedeno po tehnologiji COMBILINER TUBETEX KAWO (Češka). Krutost crijeva uzima se proračunom ili prema regulatornim dokumentima, ovisno o preostalom vijeku cjevovoda. MGSN 6.01-03 |
|||
Polaganje sifona |
|||
5.1. Polaganje radne cijevi u kućište s centriranjem metodom bez rova | 5.1.1. Polietilenske tlačne cijevi PE100 GOST 18599-2001, MGSN 6.01-03, SP 40-102-2000 |
||
5.1.2. Čelične cijevi ravnog šava s unutarnjim premazom od cementa i pijeska i vrlo ojačanom vanjskom izolacijom u skladu sa GOST 9.602-2005 Prečnik 500 mm ili više – čelik 17G1S, 17G1SU |
|||
5.1.3. Cijevi od nodularnog livenog gvožđa visoke čvrstoće (nodularno gvožđe) na trajnom spoju sa spoljnim premazom od cinka i unutrašnjim premazom otpornim na hemikalije sa nivelacijom cevi. GOST ISO 2531-2012, SP 66.133330.2011, MGSN 6.01-03 |
|||
5.1.4. Instalacija: Cijevi od stakloplastike proizvedene tehnologijom kontinuiranog namotavanja staklenih vlakana na bazi poliesterskih veziva; Fiberglass cijevi izrađene po tehnologiji “Fiberglass Composite” na bazi poliesterskih smola; Hobas “kvalitetne DA” cijevi od fiberglasa, proizvedene centrifugiranjem, s unutarnjom oblogom na bazi vinil esterskog veziva debljine najmanje 1,0 mm; Fiberglas cijevi proizvedene primjenom FLOWTITE tehnologije kontinuiranim namotavanjem staklenih vlakana korištenjem nezasićenih poliesterskih smola. Krutost prstena položenih cijevi nije manja od SN 5000 N/m2 (za gravitacijske mreže) i SN 10000 N/m2 (za tlačne cjevovode). Spojnica. GOST R 54560-2011 (za gravitacione mreže), GOST R ISO 10467-2013, MGSN 6.01-03, SP 40-105-2001 |
|||
5.2. Polaganje HDD metodom | 5.2.1. Cevi od nodularnog livenog gvožđa visoke čvrstoće (duktilno gvožđe) na trajnom spoju sa spoljnim premazom cinka i unutrašnjim premazom otpornim na hemikalije. GOST ISO 2531-2012, SP 66.133330.2011, MGSN 6.01-03. |
||
5.2.2. Polietilenske tlačne cijevi PE100-MP sa vanjskim zaštitnim premazom od mehaničkih oštećenja na bazi polipropilena punjenog mineralima. Spoj je zavaren. GOST 18599-2001, MGSN 6.01-03, SP 40-102-2000 |
|||
5.3. Radovi se izvode sa površine vode | 5.3.1 . Ravnošavne čelične cijevi sa unutrašnjim cementno-pješčanim premazom i vanjskim balastnim zaštitnim betonskim premazom, tvornički proizvedene. Prečnik do 500 mm – čelik St20 |
Pronalazak se odnosi na konstrukciju cjevovoda. Metoda je namijenjena otklanjanju temperaturnih naprezanja u cjevovodima tipa „cijev u cijevi“ u operativnom zatvorenom stanju unutrašnjeg cjevovoda (u nedostatku viška tlaka u međucijevnom prostoru) bez ugradnje posebnih kompenzatora unutra. Metoda se sastoji od postavljanja zaptivnih jedinica u prstenasti prostor, napravljenih u obliku spiralnih čaura čvrsto namotanih jedna na drugu. Crijeva su izrađena od elastičnog materijala nepropusnog za zrak, namotana su sa malim razmakom duž krajeva cjevovoda tipa “pipe-in-pipe” na unutrašnji cjevovod u obliku dvije spirale, svaka dužine ne manje od unutrašnjeg prečnika cevovoda. Spirale su umetnute u prsten, crijeva su napunjena zrakom, krajevi prstena su zatvoreni prstenastim čepovima čvrsto povezanim s vanjskim cjevovodom, osiguravajući slobodno kretanje vanjskog i unutrašnjeg cjevovoda jedan u odnosu na drugi u nedostatku viška pritisak u prstenu. Tehnički rezultat pronalaska je povećanje pouzdanosti zaštite životne sredine. 2 plate f-ly.
Pronalazak se odnosi na izgradnju cjevovoda, uglavnom podvodnih prelaza, i namijenjen je otklanjanju temperaturnih naprezanja u cjevovodima tipa "pipe-in-pipe" u radnom stanju bez ugradnje posebnih kompenzatora unutra i sprečavanju pumpanja tekućih ugljovodonika kroz unutrašnji cjevovod. od ulaska u okolinu u slučaju curenja u unutrašnjem cevovodu .
Poznato je da se grade cjevovodi tipa “cijev u cijevi”, kod kojih se međucijevni prostor zatvara punjenjem spiralnih crijeva labavo namotanih jedna prema drugoj cijelom dužinom unutrašnjeg cjevovoda cementnim malterom za stvrdnjavanje. Temperaturna naprezanja u unutrašnjem cevovodu suzbijaju se ugradnjom posebnih kompenzatora u obliku zatvorenih metalnih šupljina spiralno namotanih jedna prema drugoj (A.S. SSSR br. 1460512, klasa F16L 1/04, 1989).
Nedostatak brtvljenja međucevnog prostora u ovom slučaju je obavezna ugradnja kompenzatora temperaturnog naprezanja unutar cjevovoda tipa “pipe-in-pipe”, što značajno komplikuje i poskupljuje cijeli poznati cjevovod tipa “pipe-in-pipe”. dizajn.
Najbliži u suštini tehničko rješenje je zaptivanje šupljina cevovoda, u kojima su zaptivke izrađene u obliku čvrsto namotanih spiralnih creva, creva su punjena nestišljivim punilima (RF patent, br. 2025634, klasa F16L 55/12, 1994).
U tom slučaju nije osigurano potpuno zaptivanje prostora sa dovoljno velikim viškom pritiska ispred brtve. Takav pritisak može biti ispred zaptivke čahure ako je ugrađena u prstenasti prostor. Ako je unutrašnji cjevovod sistema “pipe-in-pipe” oštećen (pokvarena nepropusnost), zagađujuća tekućina može iscuriti kroz spiralne otvore između čvrsto namotanih crijeva koja se ne mogu deformirati pod pritiskom, okruglog poprečnog presjeka sa nestišljivom punilo i ulazi u okolinu. Takvo zaptivanje šupljine cjevovoda ima ograničen opseg i može se koristiti samo kada je pritisak ispred zaptivke crijeva blizu atmosferskog, tj. samo prilikom izvođenja radovi na popravci kako bi se eliminisali (izrezali) oštećeni dijelovi konvencionalnih (ne “pipe-in-pipe”) cjevovoda.
Svrha izuma je da pouzdano zaštiti okolinu od izlivanja tečnih ugljovodonika u slučaju narušavanja nepropusnosti unutrašnjeg cevovoda sistema "cev u cevi" i da obezbedi kompenzaciju temperaturnih naprezanja u unutrašnjem cevovodu. u radnom stanju (bez narušavanja njegove nepropusnosti) zbog slobodnog aksijalnog pomeranja unutrašnjeg cevovoda u odnosu na spoljašnji u dobrom radnom stanju sistema „cev u cevi“.
Pouzdana zaštita životne sredine postiže se činjenicom da se brtvljenje prstenastog prostora vrši ugradnjom čvrsto namotanih spiralnih creva od elastičnog hermetičkog materijala u prstenasti prostor, koja se ispunjavaju kompresibilnim punilom (vazduhom). Ako je narušena nepropusnost unutrašnjeg cjevovoda, povećava se višak tlaka u prstenastom prostoru, sabija i čvrsto pritišće spiralno namotana crijeva sa zrakom na zidove vanjskog i unutrašnjeg cjevovoda, čime se osigurava potpuna nepropusnost prstenastog prostora.
Pružanje kompenzacije temperaturnih naprezanja unutrašnjeg cjevovoda u radnom stanju (u nedostatku viška tlaka u međucijevnom prostoru) postiže se činjenicom da se u spiralno namotana crijeva dovodi zrak pod niskim pritiskom, blizu atmosferskog, pri kojem praktički nema sila trenja između crijeva i zidova unutrašnjeg cjevovoda, što sprečava relativno uzdužno pomicanje vanjskih i unutrašnjih cjevovoda u dobrom stanju.
Metoda se implementira na sljedeći način. Crijeva su izrađena od elastičnog materijala nepropusnog za zrak, namotana su sa malim razmakom duž krajeva cjevovoda cijev u cijevi na unutrašnji cjevovod u obliku dvije spirale, svaka dužine najmanje unutrašnje prečnika cevovoda, spirale se ubacuju u međucevni prostor, creva se pune vazduhom, krajevi međucevnog prostora su zatvoreni prstenastim čepovima koji su čvrsto povezani sa spoljnim cevovodom, obezbeđujući slobodno kretanje spoljašnjeg i unutrašnjeg cjevovoda u odnosu na svaki drugo u odsustvu viška pritiska u međucevnom prostoru. Da bi se eliminisala temperaturna naprezanja u cjevovodu "cijev u cijevi", nepropusna crijeva namotana u obliku čvrste spirale na unutrašnjem cjevovodu se pune zrakom pod pritiskom koji osigurava slobodno kretanje cjevovoda jedan u odnosu na drugi u odsustvu viška pritiska u međucevnom prostoru.
Kako bi se spriječilo spontano odmotavanje spirala prilikom umetanja u prsten, krajevi spirala su povezani fleksibilnim spojem ili su njihovi krajevi ograničeni prstenastim čaurama.
TVRDITI
1. Metoda za zaptivanje prstenastog prostora cjevovoda tipa "pipe-in-pipe", uključujući postavljanje u cjevovode zaptivnih jedinica izrađenih u obliku spiralnih crijeva sa puniocima čvrsto namotanim jedno na drugo, naznačen time što su crijeva izrađeni od elastičnog materijala nepropusnog za zrak, namotani su sa malim zazorom na krajevima cjevovoda tipa „pipe-in-pipe” na unutrašnji cevovod u obliku dve spirale, svaka dužine ne manje od unutrašnjeg prečnik cjevovoda, spirale umetnite u prstenasti prostor, crijeva napunite zrakom, krajevi prstenastog prostora su zatvoreni prstenastim čepovima koji su čvrsto povezani s vanjskim cjevovodom, osiguravajući slobodno kretanje vanjskih i unutrašnjih cjevovoda jedan u odnosu na drugi u odsustvo viška pritiska u međucevnom prostoru.
2. Metoda prema patentnom zahtjevu 1, naznačena time što se radi eliminisanja temperaturnih naprezanja u cjevovodu “cijev u cijevi” nepropusna crijeva namotana u obliku čvrstih spirala na unutrašnjem cjevovodu pune zrakom pod pritiskom koji osigurava slobodan kretanje cjevovoda jedan u odnosu na drugi u odsustvu viška tlaka u prstenu.
3. Postupak prema patentnom zahtjevu 1, naznačen time što su za sprječavanje spontanog odmotavanja spirala prilikom njihovog umetanja u prsten, krajevi spirala povezani fleksibilnom vezom ili su njihovi krajevi ograničeni prstenastim čaurama.
480 rub. | 150 UAH | $7,5 ", MOUSEOFF, FGCOLOR, "#FFFFCC",BGCOLOR, "#393939");" onMouseOut="return nd();"> Disertacija - 480 RUR, dostava 10 minuta, non-stop, sedam dana u nedelji i praznicima
240 rub. | 75 UAH | 3,75 dolara ", MOUSEOFF, FGCOLOR, "#FFFFCC",BGCOLOR, "#393939");" onMouseOut="return nd();"> Sažetak - 240 rubalja, dostava 1-3 sata, od 10-19 (moskovsko vrijeme), osim nedjelje
Borcov Aleksandar Konstantinovič. Tehnologija građenja i metode za proračun naponskog stanja podvodnih cjevovoda “cijev u cijevi”: IL RSL OD 61:85-5/1785
Uvod
1. Projektovanje podvodnog cjevovoda “pipe in pipe” sa međucevnim prostorom ispunjenim cementnim kamenom 7
1.1. Dizajn dvocevnih cjevovoda 7
1.2. Tehničko-ekonomska procjena podvodnog prijelaza cjevovoda od cijevi do cijevi 17
1.3. Analiza obavljenog rada i postavljanje ciljeva istraživanja 22
2. Tehnologija cementiranja međucevnog prostora cevovoda u cevi 25
2.1. Materijali za cementiranje anulusa 25
2.2. Izbor formulacije cementnog maltera 26
2.3. Oprema za cementiranje 29
2.4. Punjenje prstena 30
2.5. Proračun cementiranja 32
2.6. Eksperimentalno ispitivanje tehnologije cementiranja 36
2.6.1. ugradnja i ispitivanje dvocevnog konja za trljanje 36
2.6.2. Cementiranje anulusa 40
2.6.3. Ispitivanje čvrstoće cevovoda 45
3. Naponsko-deformacijsko stanje troslojnih cijevi pod unutrašnjim pritiskom 50
3.1. Svojstva čvrstoće i deformacije cementnog kamena 50
3.2. Naprezanja u troslojnim cijevima kada cementni kamen percipira tangencijalne vlačne sile 51
4. Eksperimentalna istraživanja naponsko-deformacijskog stanja troslojnih cijevi 66
4.1. Metodologija izvođenja eksperimentalnih studija 66
4.2. Tehnologija izrade modela 68
4.3. Ispitni stalak 71
4.4. Metodologija mjerenja deformacija i ispitivanje 75
4.5. Utjecaj viška tlaka cementiranja prostora mek cijevi na preraspodjelu napona 79
4.6. Provjera adekvatnosti teorijskih zavisnosti 85
4.6.1. Metodologija planiranja eksperimenta 85
4.6.2. Statistička obrada rezultata testova! . 87
4.7. Ispitivanje troslojnih cijevi u punom obimu 93
5. Teorijska i eksperimentalna ispitivanja krutosti savijanja cjevovoda cijev u cijevi 100
5.1. Proračun krutosti cevovoda na savijanje 100
5.2. Eksperimentalne studije krutosti na savijanje 108
Zaključci 113
Opšti zaključci 114
Literatura 116
Prijave 126
Uvod u rad
U skladu sa odlukama 21. kongresa KPSS, industrija nafte i gasa se u sadašnjem petogodišnjem periodu razvija ubrzanim tempom, posebno u regionima Zapadnog Sibira, Kazahstanske SSR i na severu evropski dio zemlje.
Do kraja petogodišnjeg perioda proizvodnja nafte i gasa biće 620-645 miliona tona, odnosno 600-640 milijardi kubnih metara. metara.
Za njihov transport potrebno je izgraditi moćne magistralne cjevovode visok stepen automatizacija i operativna pouzdanost.
Jedan od glavnih zadataka u petogodišnjem planu biće dalji ubrzani razvoj naftnih i gasnih polja, izgradnja novih i povećanje kapaciteta postojećih sistema za transport gasa i nafte koji idu od regiona Zapadnog Sibira do glavnih mesta. potrošnje nafte i gasa - u centralnim i zapadnim regionima zemlje. Cevovodi velike dužine će na svom putu preći veliki broj različitih vodenih barijera. Prelazi preko vodenih barijera su najsloženije i najkritičnije dionice linearnog dijela magistralnih cjevovoda od kojih ovisi pouzdanost njihovog rada. Kada podvodni prelazi propadnu, nastaje ogromna materijalna šteta koja se definiše kao zbir štete za potrošača, transportno preduzeće i od zagađenja životne sredine.
Popravka i obnova podvodnih prelaza je složen zadatak koji zahtijeva značajan trud i resurse. Ponekad troškovi popravke prelaza premašuju troškove njegove izgradnje.
Stoga se velika pažnja poklanja osiguranju visoke pouzdanosti prijelaza. Oni moraju raditi bez kvarova ili popravaka tokom cijelog projektnog vijeka cjevovoda.
Trenutno, radi povećanja pouzdanosti, prelazi magistralnih cjevovoda kroz vodene barijere se izvode u dvovodnoj izvedbi, tj. paralelno sa glavnim navojem, na udaljenosti do 50 m od njega, položen je dodatni - rezervni. Takav višak zahtijeva duplo veće kapitalne investicije, ali kao što pokazuje operativno iskustvo, ne pruža uvijek potrebnu operativnu pouzdanost.
Nedavno su razvijene nove sheme dizajna koje osiguravaju povećanu pouzdanost i snagu jednolančanih prijelaza.
Jedno od takvih rješenja je projektiranje prijelaza podvodnog cjevovoda “cijev u cijev” sa međucevnim prostorom ispunjenim cementnim kamenom. U SSSR-u je već izgrađen niz prijelaza po shemi dizajna "cijev u cijevi". Uspješno iskustvo u projektovanju i izgradnji ovakvih prelaza ukazuje da tinjaju teorijski i Konstruktivne odluke dovoljno je razvijena tehnologija ugradnje i polaganja, kontrola kvaliteta zavarenih spojeva, ispitivanje dvocevnih cjevovoda. Ali, budući da je međucevni prostor izgrađenih prelaza bio ispunjen tečnošću ili gasom, postavlja se pitanje posebnosti izgradnje podvodnih prelaza cevovoda „cev u cevi“ sa međucevnim prostorom ispunjenim cementnim kamenom. su u suštini nove i slabo shvaćene.
Stoga je svrha ovog rada naučno utemeljenje i razvoj tehnologije za izgradnju podvodnih cjevovoda “pipe in pipe” sa međucevnim prostorom ispunjenim cementnim kamenom.
Da bi se postigao ovaj cilj, sproveden je veliki program
teorijska i eksperimentalna istraživanja. Prikazana je mogućnost korištenja pod-cijev za popunjavanje prstenastog prostora.
vodovodi "pipe in pipe" materijali, oprema i tehnološke metode, koristi se u cementiranju bunara. Izgrađena je eksperimentalna dionica cjevovoda ovog tipa. Formule su izvedene za proračun napona u troslojnim cijevima pod djelovanjem unutrašnjeg pritiska. Provedena su eksperimentalna istraživanja naponsko-deformacijskog stanja troslojnih cijevi za magistralne cjevovode. Izvedena je formula za izračunavanje krutosti na savijanje troslojnih cijevi. Eksperimentalno je određena krutost savijanja cjevovoda cijev u cijevi.
Na osnovu sprovedenog istraživanja, „Privremene upute za projektovanje i tehnologiju izgradnje pilot-industrijskih podvodnih gasovodnih prelaza za pritisak od 10 MPa ili više tipa „cev u cevi” sa cementacijom međucevnog prostora” i Izrađeno je „Uputstvo za projektovanje i izgradnju morskih podvodnih cevovoda prema projektnoj šemi. cev u cevi“ sa cementacijom međucevnog prostora“, koje je odobrio Mingazprom 1982. i 1984. godine.
Rezultati disertacije su praktično korišćeni u projektovanju podvodnog prolaza gasovoda Urengoj - Uzhgorod kroz reku Pravaja Keta, projektovanju i izgradnji deonica naftovoda i naftovoda Dragobič - Strij i Kremenčug - Lubni - Kijev, dionice morskih cjevovoda Strelka 5 - Bereg i Golitsino - Bereg.
Autor zahvaljuje šefu moskovske podzemne stanice za skladištenje gasa proizvodnog udruženja Mostansgaz O.M. Korabelnikovu, šefu laboratorija za čvrstoću gasovoda VNIIGAZ-a, dr. tech. nauke N.I. Anenkov, šef odreda za pričvršćivanje bušotina moskovske ekspedicije za duboko bušenje O.G. Drogalinu za pomoć u organizaciji i izvođenju eksperimentalnih studija.
Tehničko-ekonomska procjena podvodnog prijelaza cjevovoda od cijevi do cijevi
Ukrštanja cjevovoda "pipe-in-pipe" Prelazi magistralnih cjevovoda kroz vodene barijere su među najkritičnijim i najsloženijim dionicama trase. Neuspjesi takvih prijelaza mogu uzrokovati nagli pad produktivnosti ili potpuno zaustavljanje pumpanja transportiranog proizvoda. Popravka i sanacija podmorskih cjevovoda je složena i skupa. Često su troškovi popravke prelaza uporedivi sa troškovima izgradnje novog prelaza.
Podvodni prelazi magistralnih cjevovoda u skladu sa zahtjevima SNiP 11-45-75 [70] polažu se u dva navoja na udaljenosti od najmanje 50 m jedan od drugog. Sa takvom redundancijom, povećava se vjerovatnoća nesmetanog rada prijelaza kao transportnog sistema u cjelini. Troškovi izgradnje rezervnog voda u pravilu odgovaraju troškovima izgradnje magistralnog voda ili ih čak i premašuju. Stoga možemo pretpostaviti da povećanje pouzdanosti kroz redundanciju zahtijeva udvostručenje kapitalnih ulaganja. U međuvremenu, operativno iskustvo pokazuje da ovaj način povećanja operativne pouzdanosti ne daje uvijek pozitivne rezultate.
Rezultati proučavanja deformacija kanalskih procesa pokazali su da zone deformacija kanala značajno premašuju udaljenosti između položenih prolaza. Stoga se erozija glavne i rezervne niti događa gotovo istovremeno. Slijedom toga, povećanje pouzdanosti podvodnih prijelaza treba provoditi u smjeru pažljivog uzimanja u obzir hidrologije akumulacije i razvijanja projekata ukrštanja sa povećanom pouzdanošću, u kojima se kvar podvodnog prijelaza smatrao događajem koji dovodi do kršenje nepropusnosti cjevovoda. Prilikom analize razmatrana su sljedeća projektna rješenja: dvožilna jednocijevna konstrukcija - nizovi cjevovoda se polažu paralelno na udaljenosti od 20-50 m jedna od druge; podvodni cjevovod sa kontinuiranim betonskim premazom; projektiranje cjevovoda „cijev u cijev” bez punjenja međucevnog prostora i ispunjenog cementnim kamenom; prolaz izgrađen metodom kosog bušenja.
Iz grafikona prikazanih na sl. 1.10, proizilazi da je najveća očekivana vjerovatnoća rada bez kvara na podvodnom prijelazu cjevovoda “pipe-in-pipe” sa prstenastim prostorom ispunjenim cementnim kamenom, s izuzetkom prijelaza izgrađenog metodom kosog bušenja. .
Trenutno se izvode eksperimentalna istraživanja ove metode i razvoj njenih osnovnih tehnoloških rješenja. Zbog složenosti izrade bušaćih uređaja za usmjereno bušenje, teško je očekivati šire uvođenje ove metode u praksu izgradnje cjevovoda u bliskoj budućnosti. Osim toga, ova metoda se može koristiti u izgradnji križanja samo kratke dužine.
Za izgradnju prijelaza prema strukturnoj shemi „cijev u cijevi“ s međucijevni prostor ispunjen cementnim kamenom nije potreban razvoj novih strojeva i mehanizama. Prilikom ugradnje i polaganja dvocijevnih cjevovoda koriste se iste mašine i mehanizmi kao i pri izgradnji jednocijevnih cjevovoda, a za pripremu cementnog maltera i popunjavanje međucevnog prostora koristi se oprema za cementiranje koja se koristi za cementiranje nafte i gasa. Trenutno u sistemu Šngazproma i Ministarstva za naftu i gasnu industriju radi nekoliko hiljada jedinica za cementiranje i mašina za mešanje cementa.
Glavni tehničko-ekonomski pokazatelji prijelaza podvodnih cjevovoda razni dizajni su dati u tabeli 1.1.Proračuni su izvršeni za podvodni prelaz pilot-sekcije gasovoda pri pritisku od 10 MPa bez uzimanja u obzir troškova zaporni ventili. Dužina prelaza je 370 m, razmak između paralelnih navoja je 50 m. Cevi su izrađene od čelika X70 sa granom tečenja (et - 470 MPa i zateznom čvrstoćom Ê6r = 600 MPa. Debljina zidova cevi i potrebno dodatno balastiranje za opcije I, P i Sh izračunava se prema SNiP 11-45-75 [70]. Debljina zida kućišta u opciji W određena je za cjevovod kategorije 3. Obruči naprezanja u zidovima cijevi od radni tlak za navedene opcije izračunava se pomoću formule za cijevi tankog zida.
U dizajnu cjevovoda “pipe-in-pipe” sa međucevnim prostorom ispunjenim cementnim kamenom, debljina zida unutrašnja cijev određena prema metodi datoj u [e], uzima se debljina vanjskog zida 0,75 debljine unutrašnjeg. Obručni naponi u cijevima izračunati su prema formulama 3.21 ovog rada, a fizičke i mehaničke karakteristike cementnog kamena i metala cijevi su uzete kao u proračunu iz tabele. 3.1.Najčešći dvožilni, jednocevni prelazni dizajn sa balastiranjem sa utezima od livenog gvožđa uzet je kao standard za poređenje (100 USD). Kao što se vidi iz tabele. Í.Í, potrošnja metala kod projekta cjevovoda „cijev u cijevi“ s međucijevnim prostorom ispunjenim cementnim kamenom za čelik i liveno željezo je više od 4 puta
Oprema za cementiranje
Specifičnosti radova na cementiranju prstenastog prostora cjevovoda cijevi u cijevi određuju zahtjeve za opremu za cementiranje. Izgradnja prelaza magistralnih cjevovoda kroz vodene barijere izvodi se u različitim dijelovima zemlje, uključujući udaljena i teško dostupna. Udaljenosti između gradilišta dosežu stotine kilometara, često u nedostatku pouzdanih transportnih komunikacija. Stoga oprema za cementiranje mora imati veliku pokretljivost i biti pogodna za transport na velike udaljenosti u off-road uvjetima.
Količina cementne suspenzije potrebna za popunjavanje međucevnog prostora može doseći stotine kubnih metara, a pritisak pri pumpanju suspenzije može doseći nekoliko megapaskala. Shodno tome, oprema za cementiranje mora imati visoku produktivnost i snagu kako bi se osigurala priprema i ubrizgavanje potrebne količine otopine u anulus u vremenu koje ne prelazi vrijeme njegovog zgušnjavanja. Istovremeno, oprema mora biti pouzdana u radu i imati dovoljno visoku efikasnost.
Komplet opreme namijenjen za cementiranje bunara najpotpunije zadovoljava navedene uvjete [72]. Kompleks obuhvata: jedinice za cementiranje, mašine za mešanje cementa, cementare i cisterne, stanicu za praćenje i kontrolu procesa cementiranja, kao i pomoćnu opremu i skladišta.
Za pripremu rastvora koriste se mašine za mešanje. Glavne komponente takve mašine su bunker, dva horizontalna puža za istovar i jedan kosi puž za utovar i vakuumsko-hidraulični uređaj za mešanje. Bunker se obično ugrađuje na šasiju terenskog vozila. Pužove pokreće vučni motor vozila.
Otopina se pumpa u prstenasti prostor pomoću montirane jedinice za cementiranje. šasija moćnog kamiona. Jedinica se sastoji od pumpe za cement visokog pritiska za pumpanje otopine, pumpa za dovod vode i motor za nju, mjerni rezervoari, razdjelnik pumpe i sklopivi metalni cjevovod.
Proces cementiranja kontrolira se pomoću stanice SKTs-2m, koja vam omogućava kontrolu tlaka, brzine protoka, volumena i gustoće ubrizgane otopine.
Uz male zapremine međucevnog prostora (do nekoliko desetina kubnih metara), za cementiranje se mogu koristiti i malterne pumpe i mešalice za maltere koje se koriste za pripremu i pumpanje maltera.
Cementiranje prstenastog prostora podvodnih cjevovoda cijev u cijevi može se izvršiti kako nakon polaganja u podvodni rov, tako i prije polaganja na obalu. Izbor lokacije za cementiranje zavisi od specifičnih topografskih uslova izgradnje, dužine i prečnika prelaza, kao i dostupnosti posebne opreme za cementiranje i polaganje cjevovoda. Ali poželjno je cementirati cjevovode položene u podvodni rov.
Cementiranje prstenastog prostora cjevovoda koji prolaze u poplavnoj ravnici (na obali) vrši se nakon polaganja u rov, ali prije zasipanja zemljom.Ukoliko je potrebno dodatno balastiranje, prstenasti prostor se prije cementiranja može napuniti vodom. Dovod rastvora u međucevni prostor počinje od najniže tačke deonice cjevovoda. Odvod zraka ili vode se vrši kroz posebne cijevi sa ventilima postavljenim na vanjskom cjevovodu na najvišim tačkama.
Nakon što se međucevni prostor potpuno popuni i rastvor počne da izlazi, brzina njegovog dovoda se smanjuje i ubrizgavanje se nastavlja sve dok iz izlaznih cevi ne počne da izlazi rastvor gustine jednake gustini ubrizganog. Tada se ventili na izlaznim cijevima se zatvaraju i stvara se višak tlaka u prstenastom prostoru. Prethodno se stvara povratni pritisak u unutrašnjem cevovodu, sprečavajući gubitak stabilnosti njegovih zidova. Kada se u međucevnom prostoru postigne potreban višak pritiska, ventil na ulaznoj cevi se zatvara. Nepropusnost međucevnog prostora i pritisak u unutrašnjem cevovodu održavaju se tokom vremena potrebnog da se cementni malter očvrsne.
Može se koristiti prilikom popunjavanja sledećim metodama cementiranje anulusa cjevovoda "pipe in pipe": direktno; korištenjem posebnih cementnih cjevovoda; sekciono. sastoji se u tome da se voda dovodi u prsten cjevovoda cementni malter, koji istiskuje zrak ili vodu sadržanu u njemu. Rješenje se dovodi i zrak ili voda se ispuštaju kroz cijevi s ventilima montiranim na vanjskom cjevovodu. Cijeli dio cjevovoda se popunjava u jednom koraku.
Cementiranje posebnim cevovodima za cementiranje Ovom metodom se u annulus ugrađuju cjevovodi malog prečnika kroz koje se u njega dovodi cementni malter. Cementiranje se vrši nakon polaganja dvocevnog cjevovoda u podvodni rov. Cementni rastvor se dovodi cementnim cjevovodima do najniže tačke položenog cjevovoda. Ova metoda cementiranja omogućava najkvalitetnije punjenje međucevnog prostora cjevovoda položenog u podvodni rov.
Cementiranje u segmentima se može koristiti u slučaju nedostatka opreme za cementiranje ili visokog hidrauličkog otpora pri pumpanju otopine, što ne dozvoljava cementiranje cijele dionice cjevovoda u jednom potezu. U ovom slučaju, cementiranje anulusa se vrši u odvojenim dijelovima. Dužina sekcija za cementiranje zavisi od tehničke karakteristike oprema za cementiranje. Za svaki dio cjevovoda, instalirajte odvojene grupe cijevi za ubrizgavanje cementnog maltera i odvod zraka ili vode.
Za popunjavanje međucevnog prostora cev-u-cevovoda cementnim malterom potrebno je poznavati količinu materijala i opreme potrebnih za cementiranje, kao i vreme koje je potrebno da se izvrši. između
Naprezanja u troslojnim cijevima kada cementni kamen percipira tangencijalne vlačne sile
Stanje naprezanja troslojne cijevi s međucijevnim prostorom ispunjenim cementnim kamenom (betonom) pod djelovanjem unutrašnjeg pritiska razmatrali su u svojim radovima P.P. Borodavkin [9], A.I. Aleksejev [5], R.A. Abdullin prilikom izvođenja formula, autori su prihvatili hipotezu da prsten od cementnog kamena percipira vlačne tangencijalne sile i da pri opterećenju ne dolazi do pucanja. Cementni kamen smatran je izotropnim materijalom koji ima isti modul elastičnosti na zatezanje i na pritisak, te su shodno tome naponi u prstenu od cementnog kamena određivani Lameovim formulama.
Analiza svojstva čvrstoće i deformacije cementnog kamena pokazala je da njegovi vlačni i tlačni moduli nisu jednaki, a vlačna čvrstoća znatno manja od tlačne čvrstoće.
Stoga je u radu disertacije data matematička formulacija problema za troslojnu cijev s međucijevnim prostorom ispunjenim različitim modulskim materijalom, a analiza stanja naprezanja u troslojnim cijevima magistralnih cjevovoda pod djelovanjem unutrašnjeg pritiska je data. sprovedeno.
Prilikom određivanja napona u troslojnoj cijevi zbog djelovanja unutrašnjeg pritiska, razmatramo prsten jedinične dužine izrezan iz troslojne cijevi. Napregnuto stanje u njemu odgovara napregnutom stanju u cijevi kada je (En = 0. Tangencijalna naprezanja između površina cementnog kamena i cijevi uzimaju se jednakima nuli, jer su sile prianjanja između njih neznatne. unutrašnje i vanjske cijevi kao tankozidne.Obruč od cementnog kamena u međucijevnom prostoru smatramo ga debelozidnim, od višemodulnog materijala.
Neka troslojna cev bude pod uticajem unutrašnjeg pritiska PQ (slika 3.1), tada je unutrašnja cev podložna unutrašnjem pritisku P i vanjski R-g, uzrokovano reakcijom vanjske cijevi i cementnog kamena na kretanje unutrašnjeg.
On vanjska cijev Postoji unutrašnji pritisak Pg uzrokovan deformacijom cementnog kamena. Cementni kameni prsten je pod uticajem unutrašnja R-g i vanjski 2 Pritisak.
Tangencijalna naprezanja u unutrašnjoj i vanjskoj cijevi pod djelovanjem pritisaka PQ, Pj i Pg određuju se: gdje su Ri, &i, l 2, 6Z polumjeri i debljine stijenki unutrašnje i vanjske cijevi. Tangencijalna i radijalna naprezanja u prstenu od cementnog kamena određena su formulama dobijenim za rješavanje osnosimetričnog problema šupljeg cilindra izrađenog od različitog modulskog materijala pod utjecajem unutrašnjeg i vanjskog pritiska ["6]: cementni kamen pod zatezanjem i kompresije.U datim formulama (3.1) i (3.2) vrijednosti tlaka Pj i P2 su nepoznate. Nalazimo ih iz uslova jednakosti radijalnih pomaka spojnih površina cementnog kamena sa površinama unutrašnjeg kamena. i vanjske cijevi.. Zavisnost relativnih tangencijalnih deformacija od radijalnih pomaka (i) ima oblik [ 53 ] Zavisnost relativnih deformacija od napona za cijevi G 53 ] određena je formulom
Test stalak
Poravnavanje cijevi (sl. 4.2) unutrašnjeg I i vanjskog 2 i zaptivanje međucijevnog prostora obavljeno je pomoću dva prstena za centriranje 3 zavarenih između cijevi. U vanjsku cijev vva-. Pokidane su dvije armature 9 - jedna za pumpanje cementnog maltera u prstenasti prostor, druga za izlaz zraka.
Međucevni prostor modela zapremine 2G = 18,7 litara. ispunjen rastvorom pripremljenim od cementnog portland cementa za “hladne” bunare fabrike Zdolbunovsky, sa vodocementnim omjerom W/C = 0,40, gustinom p = 1,93 t/m3, sipljivost duž konusa AzNII na = 16,5 cm, poč. vezivanja t = 6 sati 10 gline, kraj vezivanja t „_ = 8 sati 50 min”, vlačna čvrstoća dvodnevnih uzoraka cementnog kamena za savijanje & kom = 3,1 Sha. Ove karakteristike su određene standardnom metodom ispitivanja portland cementnog cementa za „hladne“ bunare (_31j.
Granice čvrstoće na pritisak i zatezanje uzoraka cementnog kamena na početku ispitivanja (30 dana nakon punjenja međucevnog prostora cementnim malterom) b = 38,5 MPa, b c = 2,85 Sha, modul elastičnosti pri kompresiji EH = 0,137 TO5 Sha, Poissonov koeficijent ft = 0,28. Ispitivanje kompresije cementnog kamena provedeno je na kubičnim uzorcima s rebrima od 2 cm; za napetost - na uzorcima u obliku osmice, površina presjek na suženju od 5 cm [31]. Za svaki test pripremljeno je 5 uzoraka. Uzorci su stvrdnjavali u komori sa 100% relativne vlažnosti vazduha. Za određivanje modula elastičnosti cementnog kamena i Poissonovog omjera koristili smo metodu koju je predložio proso. K.V. Ruppeneit [_ 59 J. Ispitivanja su provedena na cilindričnim uzorcima promjera 90 mm i dužine 135 mm.
Rješenje je dovedeno u prsten modela pomoću posebno dizajnirane i proizvedene instalacije, čiji je dijagram prikazan na sl. 4.3.
U posudu 8 sa uklonjenim poklopcem 7 uliven je cementni malter, zatim je poklopac postavljen i malter je komprimiranim zrakom utisnut u prsten modela II.
Nakon što je intertubularni prostor potpuno popunjen, ventil 13 na izlaznoj cijevi uzorka je zatvoren i stvoren je višak tlaka cementiranja u prstenastom prostoru koji je praćen manometrom 12. Po dostizanju projektnog tlaka ventil 10 na ulaznoj cijevi je zatvoren, tada je višak tlaka otpušten i model je isključen iz instalacije. Tokom stvrdnjavanja rastvora model je bio u vertikalnom položaju.
Hidraulička ispitivanja modela troslojnih cijevi obavljena su na štandu dizajniranom i proizvedenom na Odsjeku za tehnologiju metala Moskovskog ekonomskog instituta i Državnog preduzeća po imenu. I.M.iubkina. Dijagram postolja je prikazan na sl. 4.4, opšti oblik- na sl. 4.5.
Model cijevi II postavljen je u ispitnu komoru 7 kroz bočni poklopac 10. Model, postavljen pod blagim nagibom, centrifugalnom pumpom 12 punio se uljem iz posude 13, dok su ventili 5 i 6 bili otvoreni. Kada je model bio napunjen uljem, ovi ventili su zatvoreni, ventil 4 je otvoren i uključena je visokotlačna pumpa I. Višak tlaka je otpušten otvaranjem ventila 6. Kontrola tlaka je vršena sa dva standardna manometra 2, dizajnirana za 39,24 mia (400 kgf/slg). Za izlaz informacija sa senzora instaliranih na modelu korišteni su višežilni kablovi 9.
Stalak je omogućio izvođenje eksperimenata pri pritiscima do 38 MPa. Pumpa visokog pritiska VD-400/0,5 E imala je mali protok od 0,5 l/h, što je omogućilo nesmetano punjenje uzoraka.
Šupljina unutrašnje cijevi modela je zapečaćena posebnim uređajem za brtvljenje, čime je eliminiran utjecaj aksijalnih vlačnih sila na model (sl. 4.2).
Zatezne aksijalne sile koje nastaju djelovanjem pritiska na klipove 6 gotovo u potpunosti apsorbira šipka 10. Kao što pokazuju mjerači naprezanja, dolazi do malog prijenosa vlačnih sila (otprilike 10%) zbog trenja između gumenih zaptivnih prstenova 4 i unutrašnja cijev 2.
Prilikom ispitivanja modela sa različitim unutrašnjim prečnikima unutrašnje cevi korišćeni su i klipovi različitih prečnika.Za merenje deformisanog stanja tela koriste se razne metode i znači)