Online program za proračun regala. Proračun nosača za čvrstoću i stabilnost pod ekscentrično primijenjenom silom. Provjera maksimalne fleksibilnosti štapa

Sile u stalcima se izračunavaju uzimajući u obzir opterećenja primijenjena na stalak.

B-stubovi

Srednji stubovi okvira zgrade i računaju se kao centralno sabijeni elementi pod dejstvom najveće sile pritiska N od sopstvene težine svih krovnih konstrukcija (G) i opterećenja od snega i opterećenja od snega (P lok).

Slika 8 – Opterećenja na srednjem stubu

Proračun centralno komprimiranih srednjih stubova vrši se:

a) za snagu

gdje je izračunata otpornost drveta na pritisak duž vlakana;

Neto površina poprečnog presjeka elementa;

b) za stabilnost

gdje je koeficijent uzdužno savijanje;

– izračunata površina poprečnog presjeka elementa;

Opterećenja se prikupljaju sa područja pokrivenosti prema planu, po jednom srednjem stubu ().

Slika 9 – Područja opterećenja srednjeg i vanjskog stupa

Završi postove

Najudaljeniji stup je pod utjecajem uzdužnih opterećenja u odnosu na os stupa (G i P lok), koji se prikupljaju sa površine i poprečno, i X. Osim toga, uzdužna sila nastaje djelovanjem vjetra.

Slika 10 – Opterećenja na krajnjem stupu

G – opterećenje od sopstvene težine konstrukcija premaza;

X – horizontalna koncentrisana sila primijenjena na mjestu kontakta prečke sa stalkom.

U slučaju krutog ugradnje regala za okvir sa jednim rasponom:

Slika 11 – Dijagram opterećenja pri krutom uklještenju regala u temelju

gdje su horizontalna opterećenja vjetra, respektivno, od vjetra s lijeve i desne strane, primijenjena na stup na mjestu gdje ga prečka graniči.

gdje je visina potpornog dijela prečke ili grede.

Utjecaj sila bit će značajan ako prečka na osloncu ima značajnu visinu.

U slučaju zglobnog oslonca stalka na temelju za okvir s jednim rasponom:

Slika 12 – Dijagram opterećenja zglobnog nosača regala na temelju

Za više raspona okvirne konstrukcije sa vjetrom s lijeve strane, p 2 i w 2, i sa vjetrom s desne strane, p 1 i w 2 će biti jednaki nuli.

Vanjski stubovi su proračunati kao elementi za savijanje. Vrijednosti uzdužne sile N i momenta savijanja M uzimaju se za kombinaciju opterećenja pri kojoj se javljaju najveća tlačna naprezanja.

1) 0,9(G + P c + vjetar slijeva)

2) 0,9(G + P c + vjetar s desne strane)

Za stub uključen u okvir, maksimalni moment savijanja uzima se kao max od onih izračunatih za slučaj vjetra lijevo M l i desno M u:

gdje je e ekscentricitet primjene uzdužne sile N, koja uključuje najnepovoljniju kombinaciju opterećenja G, P c, P b - svako sa svojim predznakom.

Ekscentricitet za nosače s konstantnom visinom presjeka je nula (e = 0), a za nosače s promjenjivom visinom presjeka uzima se kao razlika između geometrijske ose nosećeg presjeka i ose primjene uzdužne sile.

Proračun komprimovano - zakrivljenih vanjskih stubova vrši se:

a) za snagu:

b) za stabilnost ravnog oblika savijanja u odsustvu pričvršćivanja ili sa procijenjenom dužinom između tačaka pričvršćivanja l p > 70b 2 /n prema formuli:

Geometrijske karakteristike, uključeni u formule, izračunavaju se u referentnom dijelu. Iz ravni okvira, podupirači se računaju kao centralno komprimirani element.

Proračun komprimiranih i stlačeno-savijenih kompozitnih presjeka provodi se prema gornjim formulama, međutim, prilikom izračunavanja koeficijenata φ i ξ, ove formule uzimaju u obzir povećanje fleksibilnosti stalka zbog usklađenosti priključaka koji povezuju grane. Ova povećana fleksibilnost naziva se smanjena fleksibilnost λ n.

Proračun rešetkastih regala može se svesti na proračun rešetki. U ovom slučaju, ravnomjerno raspoređeno opterećenje vjetrom se smanjuje na koncentrirana opterećenja u čvorovima rešetke. Vjeruje se da se vertikalne sile G, P c, P b percipiraju samo uz pomoć pojaseva.

Metalne konstrukcije su složena i izuzetno važna tema. Čak i mala greška može koštati stotine hiljada i milione rubalja. U nekim slučajevima, trošak greške može biti život ljudi na gradilištu, kao i tokom rada. Dakle, provjera i dvostruka provjera proračuna je neophodna i važna.

Korištenje Excela za rješavanje računskih problema s jedne strane nije novo, ali u isto vrijeme nije sasvim poznato. Međutim, Excel proračuni imaju niz neospornih prednosti:

Otvorenost— svaki takav proračun može se rastaviti dio po dio.
Dostupnost— sami fajlovi postoje u javnom domenu, a napisali su ih MK programeri da odgovaraju njihovim potrebama.
Pogodnost- skoro svaki korisnik računara može da radi sa programima iz MS Office paketa, dok su specijalizovana dizajnerska rešenja skupa i, pored toga, zahtevaju ozbiljan trud za savladavanje.

Ne treba ih smatrati panacejom. Takvi proračuni omogućavaju rješavanje uskih i relativno jednostavnih problema dizajna. Ali oni ne uzimaju u obzir rad strukture u cjelini. U nekoliko jednostavnih slučajeva mogu uštedjeti mnogo vremena:

Proračun greda za savijanje
Proračun greda za savijanje online
Provjerite proračun čvrstoće i stabilnosti stupa.
Provjerite odabir poprečnog presjeka šipke.

Univerzalni računski fajl MK (EXCEL)

Tabela za odabir presjeka metalnih konstrukcija prema 5 različitih tačaka SP 16.13330.2011
Zapravo, pomoću ovog programa možete izvršiti sljedeće proračune:

proračun jednokrake šarke.
proračun centralno komprimiranih elemenata (stupova).
proračun vlačnih elemenata.
proračun ekscentrično komprimiranih ili komprimovano savijajućih elemenata.

Verzija Excel mora biti najmanje 2010. Da biste vidjeli upute, kliknite na znak plus u gornjem lijevom uglu ekrana.

METALLICA

Program je EXCEL radna sveska s podrškom za makroe.
I namijenjen je za proračun čeličnih konstrukcija prema
SP16 13330.2013 “Čelične konstrukcije”

Odabir i obračun trčanja

Odabir trke je na prvi pogled samo trivijalan zadatak. Visina greda i njihova veličina ovise o mnogim parametrima. I bilo bi lijepo imati pri ruci odgovarajuću kalkulaciju. Evo o čemu govori ovaj članak koji morate pročitati:

proračun trčanja bez pramenova
proračun trčanja sa jednim pramenom
proračun grede sa dva pramena
izračunavanje trčanja uzimajući u obzir bi-moment:

Ali postoji mala muha - očito datoteka sadrži greške u dijelu proračuna.

Proračun momenata inercije presjeka u excel tabelama

Ako trebate brzo izračunati moment inercije kompozitnog presjeka ili ne postoji način da se odredi GOST prema kojem se izrađuju metalne konstrukcije, onda će vam ovaj kalkulator doći u pomoć. Na dnu tabele nalazi se malo objašnjenje. Općenito, posao je jednostavan - izaberite odgovarajući odeljak, postavljamo dimenzije ovih sekcija, dobijamo glavne parametre sekcije:

Momenti inercije presjeka
Presjek momenti otpora
Radijus rotacije presjeka
Površina poprečnog presjeka
Statički momenat
Udaljenosti do centra gravitacije presjeka.

Tabela sadrži proračune za sljedeće tipove sekcija:

cijev
pravougaonik
I-beam
kanal
pravougaona cijev
trougao

U praksi, često postaje potrebno izračunati stalak ili stub za maksimalno aksijalno (uzdužno) opterećenje. Sila pri kojoj stalak gubi svoje stabilno stanje (nosivost) je kritična. Na stabilnost stalka utiče način na koji su krajevi stalka pričvršćeni. U strukturnoj mehanici razmatra se sedam metoda za pričvršćivanje krajeva podupirača. Razmotrit ćemo tri glavne metode:

Da bi se osigurala određena granica stabilnosti, potrebno je da se ispuni sljedeći uvjet:

Gdje je: P - efektivna sila;

Utvrđuje se određeni faktor stabilnosti

Dakle, pri proračunu elastičnih sistema potrebno je moći odrediti vrijednost kritične sile Pcr. Ako uzmemo u obzir da sila P primijenjena na stalak uzrokuje samo mala odstupanja od pravolinijskog oblika letve dužine ι, onda se to može odrediti iz jednačine

gdje je: E - modul elastičnosti;
J_min - minimalni moment inercije presjeka;
M(z) - moment savijanja jednak M(z) = -P ω;
ω - iznos odstupanja od pravolinijskog oblika stalka;
Rješavanje ove diferencijalne jednadžbe

A i B su konstante integracije, određene graničnim uslovima.
Nakon izvođenja određenih radnji i zamjena, dobijamo konačni izraz za kritičnu silu P

Minimalna vrijednost kritične sile će biti za n = 1 (cijeli broj) i

Jednadžba elastične linije stalka će izgledati ovako:

gdje je: z - trenutna ordinata, sa maksimalna vrijednost z=l;
Prihvatljivi izraz za kritičnu silu naziva se L. Eulerova formula. Vidi se da veličina kritične sile zavisi od krutosti potpornja EJ min u direktnoj proporciji i od dužine potpornja l - u obrnutoj proporciji.
Kao što je spomenuto, stabilnost elastične potpore ovisi o načinu njegovog pričvršćivanja.
Preporučeni sigurnosni faktor za čelične police je
n y =1,5÷3,0; za drvene n y =2,5÷3,5; za liveno gvožđe n y =4,5÷5,5
Da bi se uzeo u obzir način učvršćivanja krajeva stalka, uvodi se koeficijent smanjene fleksibilnosti krajeva stalka.

gdje je: μ - koeficijent smanjene dužine (tabela);
i min - najmanji radijus rotacije poprečnog presjeka stalka (tabela);
ι - dužina postolja;
Unesite kritični faktor opterećenja:

, (stol);
Dakle, pri proračunu poprečnog presjeka stalka potrebno je uzeti u obzir koeficijente μ i ϑ, čija vrijednost ovisi o načinu učvršćivanja krajeva stalka i data je u tabelama čvrstoće priručnik o materijalima (G.S. Pisarenko i S.P. Fesik)
Navedimo primjer izračunavanja kritične sile za čvrstu šipku pravokutnog poprečnog presjeka - 6 × 1 cm, dužine štapa ι = 2 m. Pričvršćivanje krajeva prema šemi III.
Izračun:
Iz tabele nalazimo koeficijent ϑ = 9,97, μ = 1. Moment inercije presjeka će biti:

a kritični napon će biti:

Očigledno je da će kritična sila P cr = 247 kgf uzrokovati napon u štapu od samo 41 kgf/cm 2, što je znatno manje od granice protoka (1600 kgf/cm 2), međutim, ova sila će uzrokovati savijanje šipke. štap, a samim tim i gubitak stabilnosti.
Pogledajmo još jedan primjer izračuna drveni stalak okrugli presjek stisnuta na donjem kraju i zglobna na gornjem (S.P. Fesik). Dužina nosača 4m, sila kompresije N=6t. Dozvoljeni napon [σ]=100kgf/cm2. Prihvaćamo faktor redukcije za dopušteno tlačno naprezanje φ=0,5. Izračunavamo površinu poprečnog presjeka stalka:

Odredite prečnik postolja:

Moment inercije presjeka

Izračunavamo fleksibilnost stalka:
gdje je: μ=0,7, na osnovu metode štipanja krajeva stalka;
Odredite napon u stalku:

Očigledno da je napon u rack-u 100 kgf/cm 2 i to je tačno dozvoljeni napon[σ]=100 kgf/cm 2
Razmotrimo treći primjer izračunavanja čeličnog nosača od I-profila, dužine 1,5 m, sile kompresije 50 tf, dopuštenog naprezanja [σ] = 1600 kgf/cm 2. Donji kraj stalka je stisnut, a gornji slobodan (metoda I).
Za odabir poprečnog presjeka koristimo formulu i postavljamo koeficijent ϕ=0,5, a zatim:

Iz asortimana biramo I-gredu br. 36 i njene podatke: F = 61,9 cm 2, i min = 2,89 cm.
Određivanje fleksibilnosti stalka:

gdje je: μ iz tabele, jednako 2, uzimajući u obzir metodu štipanja stalka;
Izračunati napon u rack-u će biti:

5 kgf, što je približno jednako dozvoljenom naponu, i 0,97% više, što je prihvatljivo u inženjerskim proračunima.
Poprečni presjek šipki koje rade u kompresiji bit će racionalan pri najvećem radijusu rotacije. Prilikom izračunavanja specifičnog radijusa rotacije
najoptimalniji su cevasti profili, tankih zidova; za koje je vrijednost ξ=1÷2,25, a za čvrste ili valjani profiliξ=0,204÷0,5

zaključci
Prilikom proračuna čvrstoće i stabilnosti regala i stupova potrebno je uzeti u obzir način učvršćivanja krajeva regala i primijeniti preporučeni faktor sigurnosti.
Vrijednost kritične sile se dobiva iz diferencijalna jednadžba zakrivljena središnja linija stalka (L. Euler).
Da bi se uzeli u obzir svi faktori koji karakterišu opterećeni regal, uveden je koncept fleksibilnosti regala - λ, predviđeni koeficijent dužine - μ, koeficijent smanjenja napona - ϕ, koeficijent kritičnog opterećenja - ϑ. Njihove vrijednosti su preuzete iz referentnih tabela (G.S. Pisarentko i S.P. Fesik).
Dato približne kalkulacije regala, za određivanje kritične sile - Pcr, kritičnog naprezanja - σcr, prečnika regala - d, fleksibilnosti regala - λ i drugih karakteristika.
Optimalni poprečni presjek za regale i stupove su cijevni profili tankih stijenki s istim glavnim momentima inercije.

rabljene knjige:
G.S. Pisarenko "Priručnik o čvrstoći materijala."
S.P.Fesik “Priručnik o čvrstoći materijala.”
IN AND. Anuriev “Priručnik dizajnera mašinstva”.
SNiP II-6-74 "Opterećenja i udari, standardi dizajna."

Kolona je vertikalni element nosive konstrukcije zgrada, koja prenosi opterećenja sa nadzemnih konstrukcija na temelj.

Prilikom izračunavanja čeličnih stubova potrebno je voditi se prema SP 16.13330 „Čelične konstrukcije“.

Za čelični stup Obično se koriste I-greda, cijev, kvadratni profil ili kompozitni dio kanala, kutova i listova.

Za centralno komprimirane stupove optimalno je koristiti cijev ili kvadratni profil - ekonomični su po težini metala i lijepog estetskog izgleda, međutim, unutrašnje šupljine se ne mogu farbati, pa ovaj profil mora biti hermetički zatvoren.

Upotreba I-greda sa širokim prirubnicama za stupove je široko rasprostranjena - kada je stup stisnut u jednoj ravnini ovaj tip profil je optimalan.

Način učvršćivanja stupa u temelj je od velike važnosti. Stub može imati zglobno pričvršćivanje, kruto u jednoj ravni i zglobno u drugoj, ili kruto u 2 ravni. Izbor pričvršćivanja zavisi od strukture objekta i važniji je u proračunu jer Projektna dužina stupa ovisi o načinu pričvršćivanja.

Također je potrebno razmotriti način pričvršćivanja greda, zidne ploče, grede ili rešetke na stupu, ako se opterećenje prenosi sa strane stupa, tada se mora uzeti u obzir ekscentricitet.

Kada je stub uklješten u temelju i greda čvrsto pričvršćena za stub, izračunata dužina je 0,5l, međutim u proračunu se obično smatra 0,7l jer greda se savija pod uticajem opterećenja i nema potpunog priklještenja.

U praksi se stub ne razmatra zasebno, već se u programu modelira okvir ili trodimenzionalni model zgrade, učitava se i izračunava stupac u sklopu i odabire traženi profil, ali u programima može biti teško uzeti u obzir slabljenje presjeka rupama iz vijaka, pa je ponekad potrebno provjeriti sekciju ručno.

Da bismo izračunali stub, moramo znati maksimalna tlačna/zatezna naprezanja i momente koji se javljaju u ključnim presjecima; za to konstruiramo dijagrame naprezanja. U ovom pregledu ćemo razmotriti samo proračun čvrstoće stuba bez crtanja dijagrama.

Kolona izračunavamo koristeći sljedeće parametre:

1. Centralna vlačna/tlačna čvrstoća

2. Stabilnost pod centralnom kompresijom (u 2 ravni)

3. Čvrstoća pod kombiniranim djelovanjem uzdužne sile i momenata savijanja

4. Provjera maksimalne fleksibilnosti štapa (u 2 ravni)

1. Centralna vlačna/tlačna čvrstoća

Prema SP 16.13330 klauzula 7.1.1, proračun čvrstoće čeličnih elemenata sa standardnom otpornošću R yn ≤ 440 N/mm2 sa centralnim zatezanjem ili kompresijom silom N treba ispuniti prema formuli

A n je neto površina poprečnog presjeka profila, tj. uzimajući u obzir njegovo slabljenje rupama;

R y je projektna otpornost valjanog čelika (u zavisnosti od razreda čelika, vidi tabelu B.5 SP 16.13330);

γ c je koeficijent radnih uslova (vidi tabelu 1 SP 16.13330).

Koristeći ovu formulu, možete izračunati minimalnu potrebnu površinu poprečnog presjeka profila i postaviti profil. Ubuduće, u verifikacionim proračunima, izbor preseka kolone se može vršiti samo metodom selekcije preseka, tako da ovde možemo postaviti početnu tačku od koje presek ne može biti manji.

2. Stabilnost pod centralnom kompresijom

Proračuni stabilnosti se izvode u skladu sa SP 16.13330 klauzula 7.1.3 koristeći formulu

A- bruto površina poprečnog presjeka profila, odnosno bez uzimanja u obzir njegovog slabljenja rupama;

φ — koeficijent stabilnosti pri centralnoj kompresiji.

Kao što vidite, ova formula je vrlo slična prethodnoj, ali ovdje se pojavljuje koeficijent φ , da bismo ga izračunali prvo trebamo izračunati uvjetnu fleksibilnost štapa λ (označeno linijom iznad).

Gdje R y-izračunati otpor čelika;

E- modul elastičnosti;

λ — fleksibilnost štapa, izračunata po formuli:

Gdje l ef je projektna dužina štapa;

i— radijus rotacije presjeka.

Procijenjene dužine l ef stupova (regala) konstantnog poprečnog presjeka ili pojedinačnih presjeka stepenastih stubova prema SP 16.13330 klauzula 10.3.1 treba odrediti po formuli

Gdje l— dužina stuba;

μ — koeficijent efektivne dužine.

Koeficijenti efektivne dužine μ stupove (regale) konstantnog poprečnog presjeka treba odrediti u zavisnosti od uslova za osiguranje njihovih krajeva i vrste opterećenja. Za neke slučajeve pričvršćivanja krajeva i vrstu opterećenja, vrijednosti μ dati su u sljedećoj tabeli:

Polumjer inercije presjeka može se naći u odgovarajućem GOST-u za profil, tj. profil već mora biti specificiran unaprijed i proračun se svodi na nabrajanje sekcija.

Jer radijus rotacije u 2 ravni za većinu profila je različita značenja na 2 aviona ( iste vrijednosti imaju samo cijev i kvadratni profil) i pričvršćivanje može biti različito, a samim tim i projektne dužine mogu biti različite, tada se moraju napraviti proračuni stabilnosti za 2 ravni.

Dakle, sada imamo sve podatke za izračunavanje uslovne fleksibilnosti.

Ako je krajnja fleksibilnost veća ili jednaka 0,4, tada je koeficijent stabilnosti φ izračunato po formuli:

vrijednost koeficijenta δ treba izračunati pomoću formule:

kvote α I β vidi tabelu

Vrijednosti koeficijenata φ , izračunato po ovoj formuli, ne treba uzeti više od (7,6/ λ 2) sa vrednostima uslovna fleksibilnost preko 3,8; 4.4 i 5.8 za tipove sekcija a, b i c, respektivno.

Sa vrijednostima λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.

Vrijednosti koeficijenata φ date su u Dodatku D SP 16.13330.

Sada kada su svi početni podaci poznati, vršimo proračun koristeći formulu prikazanu na početku:

Kao što je gore navedeno, potrebno je napraviti 2 proračuna za 2 aviona. Ako proračun ne zadovoljava uvjet, tada biramo novi profil sa većom vrijednošću radijusa rotacije presjeka. Također možete promijeniti shemu dizajna, na primjer, promjenom zglobne brtve u krutu ili pričvršćivanjem stupa u rasponu vezicama, možete smanjiti projektnu dužinu šipke.

Preporučljivo je ojačati komprimirane elemente čvrstim zidovima otvorenog U-oblika sa daskama ili rešetkama. Ako nema traka, tada treba provjeriti stabilnost u slučaju savijanja-torzionog izvijanja u skladu s klauzulom 7.1.5 SP 16.13330.

3. Čvrstoća pod kombiniranim djelovanjem uzdužne sile i momenata savijanja

Stub je u pravilu opterećen ne samo aksijalnim tlačnim opterećenjem, već i momentom savijanja, na primjer od vjetra. Trenutak se također formira ako se vertikalno opterećenje primjenjuje ne u sredini stupa, već sa strane. U ovom slučaju, potrebno je izvršiti verifikacioni proračun u skladu sa tačkom 9.1.1 SP 16.13330 koristeći formulu

Gdje N— uzdužna tlačna sila;

A n je neto površina poprečnog presjeka (uzimajući u obzir slabljenje rupama);

R y—projektni otpor čelika;

γ c je koeficijent radnih uslova (vidi tabelu 1 SP 16.13330);

n, Cx I Sy— koeficijenti prihvaćeni prema tabeli E.1 SP 16.13330

Mx I Moj- momenti relativni osovine X-X i Y-Y;

W xn,min i W yn,min - momenti otpora presjeka u odnosu na ose X-X i Y-Y (može se naći u GOST-u za profil ili u priručniku);

B— bimoment, u SNiP II-23-81* ovaj parametar nije uključen u proračune, ovaj parametar je uveden kako bi se uzela u obzir deplanacija;

Wω,min – sektorski moment otpora presjeka.

Ako ne bi trebalo biti pitanja s prve 3 komponente, onda uzimanje u obzir bi-momenta uzrokuje određene poteškoće.

Bimoment karakterizira promjene unesene u zone linearne raspodjele naprezanja deplanacije presjeka i zapravo je par momenata usmjerenih u suprotnim smjerovima

Vrijedi napomenuti da mnogi programi ne mogu izračunati bi-torque, uključujući SCAD koji to ne uzima u obzir.

4. Provjera maksimalne fleksibilnosti štapa

Fleksibilnost komprimiranih elemenata λ = lef / i, po pravilu, ne bi trebalo da prelazi granične vrednosti λ u dat u tabeli

Koeficijent α u ovoj formuli je koeficijent iskorištenja profila, prema proračunu stabilnosti pod centralnom kompresijom.

Baš kao i proračun stabilnosti, ovaj proračun se mora uraditi za 2 aviona.

Ako profil nije prikladan, potrebno je promijeniti presjek povećanjem radijusa rotacije presjeka ili promjenom sheme dizajna (promijeniti pričvršćivače ili učvrstiti vezicama kako bi se smanjila projektna dužina).

Ako je kritični faktor ekstremna fleksibilnost, onda se može uzeti najniži razred čelika jer Kvalitet čelika ne utiče na krajnju fleksibilnost. Najbolja opcija može se izračunati metodom odabira.

Objavljeno u Označeno ,

P okvir zgrade (slika 5) je jednom statički neodređen. Neodređenost otkrivamo na osnovu uvjeta jednake krutosti lijevog i desnog podupirača i iste veličine horizontalnih pomaka zglobnog kraja podupirača.

Rice. 5. Dizajn okvira

5.1. Određivanje geometrijskih karakteristika

1. Visina stalka
. Hajde da prihvatimo
.

2. Širina sekcije regala uzima se prema asortimanu, uzimajući u obzir dršku
mm .

3. Površina presjeka
.

Moment otpora preseka
.

Statički momenat
.

Moment inercije presjeka
.

Radijus rotacije presjeka
.

5.2. Sakupljanje učitavanja

a) horizontalna opterećenja

Linearna opterećenja vjetrom

, (N/m)

Gdje - koeficijent koji uzima u obzir vrijednost pritisak vetra po visini (Dodatak tabela 8);

- aerodinamički koeficijenti (at
prihvatam
;
);

- faktor pouzdanosti opterećenja;

- standardna vrijednost pritiska vjetra (kako je specificirano).

Koncentrirane sile od opterećenja vjetrom na nivou vrha stalka:

,
,

Gdje - pomoćni dio farme.

b) vertikalna opterećenja

Prikupljat ćemo terete u obliku tabele.

Tabela 5

Sakupljanje tereta na stalak, N

Ime
Konstantno
1. Sa poklopca
2. Od noseće konstrukcije
3. Vlastita težina stalka (približno)
Ukupno:
Privremeno
4. Snijeg

Bilješka:

1. Opterećenje od pokrivne ploče određuje se prema tabeli 1

,
.

2. Određuje se opterećenje od grede

3. Archova vlastita težina
definirano:

Gornji pojas
;

Donji pojas
;

Racks.

Da bi se dobilo projektno opterećenje, elementi luka se pomnože sa , što odgovara metalu ili drvetu.

,
,
.

Nepoznato
:
.

Moment savijanja u podnožju stuba
.

Bočna sila
.

5.3. Proračun verifikacije

U ravni savijanja

1. Provjerite normalne napone

Gdje - koeficijent koji uzima u obzir dodatni moment od uzdužne sile.

;
,

Gdje - koeficijent konsolidacije (pretpostaviti 2,2);
.

Podnapon ne bi trebao biti veći od 20%. Međutim, ako se prihvati minimalne dimenzije stalci i
, tada podnapon može premašiti 20%.

2. Provjera potpornog dijela na strugotine tokom savijanja

3. Provjera stabilnosti ravninske deformacije:

Gdje
;
(Tabela 2 app. 4).

Iz ravni savijanja

4. Test stabilnosti

Gdje
, Ako
,
;

- razmak između priključaka po dužini stalka. U nedostatku veza između regala, ukupna dužina stalka se uzima kao procijenjena dužina
.

5.4. Proračun pričvršćivanja stalka na temelj

Hajde da ispišemo opterećenja
I
iz tabele 5. Dizajn pričvršćivanja stalka na temelj je prikazan na sl. 6.

Gdje
.

Rice. 6. Dizajn pričvršćivanja stalka na temelj

2. Naprezanje na pritisak
, (Pa)

Gdje
.

3. Dimenzije sabijenih i rastegnutih zona
.

4. Dimenzije I :

;
.

5. Maksimalna zatezna sila u ankerima

, (N)

6. Potrebna površina anker vijaka

Gdje
- koeficijent koji uzima u obzir slabljenje niti;

- koeficijent koji uzima u obzir koncentraciju napona u navoju;

- koeficijent koji uzima u obzir neravnomjeran rad dva sidra.

7. Potreban prečnik ankera
.

Prečnik prihvatamo prema asortimanu (Dodatak tabela 9).

8. Za prihvaćeni promjer ankera potrebna je rupa u traverzi
mm.

9. Širina pomicanja (ugao) sl. 4 mora biti najmanje
, tj.
.

Uzmimo jednakokraki ugao prema asortimanu (Dodatak tabela 10).

11. Veličina distributivnog opterećenja duž širine stalka (Sl. 7 b).

12. Moment savijanja
,

Gdje
.

13. Potreban moment otpora
,

Gdje - pretpostavlja se da je projektna otpornost čelika 240 MPa.

14. Za unaprijed usvojeni kutak
.

Ako je ovaj uvjet ispunjen, nastavljamo s provjerom napona; ako nije, vraćamo se na korak 10 i prihvatamo veći ugao.

15. Normalni naponi
,

Gdje
- koeficijent uslova rada.

16. Pokretni otklon
,

Gdje
Pa – modul elastičnosti čelika;

- maksimalni otklon (prihvatiti ).

17. Odaberite prečnik horizontalnih vijaka iz uslova njihovog postavljanja preko vlakana u dva reda po širini stalka
, Gdje
- razmak između osovina vijaka. Ako prihvatimo metalne vijke, onda
,
.